板式橡胶支座中滑板支座的较大剪切变形由于受施工环境的约束，滑板支座的施工显的比较重要，要保持滑板支座的四氟板表面和与之摩擦的不锈钢板表面清洁，应首先把工作环境营造好，才能保证板式橡胶支座实现正常的工作状态。

在施工现场常见滑板支座由于不滑动而造成支座发生较大的剪切变形现象，这种现象主要是因滑动摩擦面有杂质、不光滑或未加硅脂油引起。

为防止这种现象发生，必须在落梁前排除以上不利因素，对于滑板支座的施工，一定要依据相关规范用棉丝沾丙酮或酒精擦干净摩擦表面，将板式橡胶支座上的贮油槽内注满指定的硅脂润滑油。

正确的操作才能实现摩擦系数≤0.03的结果，水平剪力一旦大于正压值力的3%即会产生滑动，因此可避免较大剪切变形。

但是在这里需要说明的是：滑板支座在获得正确的安装后也会有小的剪切变形，其变形量可通过下列公式计算得出。

当然必须注意的是由于现场各方面条件不利因素的存在，在计算时其摩擦系数可设定为0.05～0.06。

下面是一张在工程实际中滑板橡胶支座产生较大剪切变形的现场，板式橡胶支座剪切变形和承压波纹状凹凸现象橡胶支座的使用抗震设计中橡胶支座的使用与结构抗震加固，1981年6月日本开始实施的新抗震设计法，其#大特点是是采用了考虑结构动力特性的两阶段设计法。

基本思想是:1)对于使用年限中遭遇可能性大的地震(地表加速度为80-100ga1)采用许用应力设计法。

2)对于使用年限中遭遇可能性很小的地震(地表加速度为300-400ga1)，采用水平保有耐力设计法验算结构的极限承载力。

结构抗震加固中橡胶支座的应用为提高建筑物的耐震能力，可以对结构进行加固。

现有的加固技术主要是增强结构各构件的承载力和变形能力抵御地震作用，吸收地震能量。

结构制震日本所谓制震，即为减振。

结构制震是在建筑物的内部设置耗能装置或者附加子结构，随着建筑物的变形和运动速度，吸收或消耗地震传递给主体结构的能量，从而减轻结构的振动。

扇形铅粘弹性阻尼器的安装形式隔震橡胶支座扇形铅粘弹性阻尼器综合利用两种耗能机制和两种耗能材料同时耗能，滞回性能稳定、耗能能力强、变形能力大、构造简单、造美观、占用空何小、适用范围广，既可用于结构抗震，又可用于结构抗风，既可用于新建结构，也可用尹既有结构的加固，因而具有广阔的应用前景。

这样做的后果是容易造成支座底部支承力不够、或不均匀，使得砂浆破裂或支座受力不均，导致支座扭曲变形；2、支座顶部钢板偏薄以及生锈严重（11）。

这样的异常现象容易随着时间的增长，钢板锈蚀严重，导致支座受力不均或支座无法受力。

橡胶支座布局简略、加工制作便当、本钱贱价、节约钢材(板式橡胶支座的合用反力为2MN以下较为合理，大于2MN的支座选用盆式橡胶支座较为经济)。

橡胶支座使命功用可靠，具有优胜的弹性阻尼、可减少动载对桥跨布局及墩台的冲击作用，改进桥梁受力功用。

橡胶支座几乎不需要常常性的维护，减少维护使命量。

橡胶支座程度动力阻尼特征，可改进桥梁的整体抗震功用。

振动在结构中的传播过程实质上是振动能量的传递过程，结构振动的大小取决于输入能量的大小，只有减少对结构的能量输入，才能减少结构的振动[5]。

本文从桥梁结构振动能量传递角度出发，分析了高架桥纵桥向振动能量的传递过程及板式橡胶支座参数对桥梁抗震性能的影响。

橡胶支座参数对高架桥功率流的影响板式橡胶支座水平刚度取以下数值(kN/m):1.705×；104，2.273×；104，2.728×；104和将以上四种情况记为橡胶支座1，橡胶支座2，橡胶支座3和橡胶支座4，并与采用普通活动支座的情况做比较。

流入各个桥墩的总的功率流大小随支座弹簧水平刚度大小变化如3所示。

从3中可以看出，加入板式橡胶支座后，流入各桥墩总的功率流发生了变化:普通活动支座时，由于活动墩与梁部无水平联系，从梁部传下的功率流，全部流入固定墩，流入桥墩的总功率流实际上反应的是流入固定墩的功率流，功率流曲线比较平坦；加入板式橡胶支座后，加强了活动墩与梁部的联系，功率流在各个活动墩之间分配，随着支座水平刚度的增加，总功率流减小；当激振频率与某活动墩的自振频率接近时，即结构发生“准共振”时，则流入该墩的功率流增加，总功率流局部会出现峰值。

随着激振频率的增加，流入桥墩的总功率流逐渐下降，这是由于桥梁结构的“低通滤波效应”。

限于篇幅，本文选取固定墩(墩号20)和一个活动墩(墩号19)，研究流入的功率流随支座水平刚度的变化情况。

可以看出:大部分功率流直接流入固定墩，只在活动墩自振频率附近的频率段，功率流分担到该活动墩；随着橡胶支座水平刚度的增加直接流入到固定墩的总功率流减小；对于活动墩，采用橡胶支座后，流入的功率流突然增加，并随着支座水平刚度的增大，功率流峰值减小；功率流峰值在该墩的自振频率附近，随着支座水平刚度的增加，峰值点相应右移；加入橡胶支座后，增强了梁和桥墩的联结，使得功率流得到“分流”，将原来固定墩承受的功率流，分担到各个活动墩上。

从而提高了高架桥梁结构的整体性，使得各桥墩共同承受外力作用。

本文从振动功率流的角度分析了桥梁支座对高架桥整体抗震性能的影响。

分析表明，采用板式橡胶支座后，增强了梁和桥墩的水平向联结，使活动墩共同受力，分担部分梁上传下来的功率流，从而减小传递到固定墩的功率流，有利于提高橡胶支座结构整体的抗震性能。

（1）支座的各部分应该保持完整，并且应该及时清扫杂物，防止冰雪的洗礼，另外要让支座远离油脂，防止橡胶老化；

（2）梁的承压点不均匀，这样支座出现脱空现象或者压缩变形这样应该及时调整；

（3）对于滑动支座应该做好防滑处理，尤其要保护好防尘罩，一些滑动接触面应该定期注入新的硅脂油。

（4）一些老化的橡胶支座，应该做好及时调理。

支座检查内容如下：

（1）支座是否出现滑移、脱空现象；

（2）支座剪切角不应该大于35°；

（3）支座是否产生压缩变形；

（4）是否保护层有开裂、变硬等老化现象，这里#好当时#好记录，以便于维修；

（5）关于橡胶和钢板之间橡胶外凸是否均匀正常；

（6）对有四氟滑板的应该检聚乙烯滑板是否完好，是否存在剥离现象。

③将支座上座板组件吊开后，剩下活塞、球冠和支座下座板组件，即完成了支座的分拆。支座拆分后，各部件现场要做好相应的防尘、防护工作。

8)抗震球形钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

2、网架抗震支座偏差原因分析：

2.1钢柱在安装工程中没有很好的控制轴线尺寸，致使钢柱的定位轴线偏差超过了规范容许的范围；

2.2钢柱在安装的过程中没有很好的控制垂直度，造成钢柱的垂直度偏差超过了规范容许的范围；

2.3由于网架采用的是高空散装，在施工过程中没有及时采取措施纠正网架安装误差，造成网架安装累计误差越来越大，#终造成网网架抗震支座与钢柱中心的相对偏差过大。

3、网架抗震支座纠偏方案的确定：

通过对网架的实际查看、研究，结合现场的实际情况，本着安全、高效、省钱、省力的要求，拟提出对网架偏差支座进行整改，具体采用“支座处局部更换整改的方案”来解决此次偏差，就是将支座处杆件、球节点和支座进行更换，然后根据现场测量的实际偏差数据，重新加工新的杆件、球和支座，并重新安装达到规范要求。

4、设置临时支撑：

以19轴线交H轴线网架抗震支座偏差#大95MM进行计算分析、纠偏为例进行说明，其他支座均安装此方法进行。

4.1临时支撑的制作加工所用材料和尺寸：支撑材料可用￠219*8焊管，两头用￠550的圆盘钢板焊接，用10吨的千斤顶的支承点顶住球点，使其受力，至现受力支座离柱顶5~10MM即可固定，不能超出10MM。

4.2临时支撑的支撑点位图：以19轴线交H轴线网架抗震支座偏差#大95MM，以这个支座为例进行计算和分析，支撑在下弦球节点上，设置四个临时支撑，支撑在四个角球节点上。

5、拆除需要更换的杆件：

5.1网架抗震支座处按方案要求进行临时支撑，经检查验收后，拆除需要整改的支座下弦的8根杆件、支座处的球节点和上弦对应的4个球，临时支撑完成后进行观测一个小时，然后正式进行拆除。

5.2拆除杆件、并支撑后网架的受力状况。

5.2.2计算结果概述

为了求出网架#大顶起量，可在此四个临时支撑点上增加竖直向上的作用力K，不断调整K值直到有一根杆件应力比即将超限为止。经多次试算当K取为100KN时，有一根杆件应力比接近限值，此时，被顶起的下弦节点Z向位移为14mm。施工时可同时利用四个千斤顶提升网架，#大控制位移严格控制为10mm。

6、安装施工更换杆件、球、支座：

6.1安装施工原则：每次只能进行一个支座整改纠偏，拆除一个，安装一个，然后进行卸载，观测一个小时后再进行第二个支座整改。

6.2整改的详细方法和步骤：

6.2.1在需整改的支座箱型柱为中心，进行人工地面整平，地面铺设H250的型钢或者槽钢，搭设6m*6m钢管脚手架操作平台，搭设时需夹紧加固，保证脚手架使用安全。

6.2.2在需整改的支座球节点为中心，向前后左右延伸的球点为支撑点（具体参考临时支撑图），用10吨千斤顶顶住球节点，使其缓缓受力，至需整改的支座底板离柱顶5~10MM固定不动,不能超过10MM。待观察一小时后，如没有异常情况，再使用气割将需整改的支座球点所连接的腹杆、连杆割断，卸下后，用汽车吊将其放到地面。

6.2.3详细测量现场支座偏差数据，精确到毫米；更换的新的杆件、球和支座的尺寸、规格等跟原设计图纸不变，将实际偏差数据导入模型，计算出重新制作加工杆件长度；重新制作的杆件进场按规范进行质量检查和抽样。将已通过设计计算，符合整改要求，新加工好的杆件、球连接好；用汽车吊吊上安装，安装完成后将新加工好的支座挪入支座球点位置。

6.2.4缓缓调节千斤顶，使支座球正压到支座顶上。

7、总结：

通过上述纠偏措施方法，很好的解决了网架抗震支座的偏差问题，彻底的解除了钢柱偏心受压的危害性，使网架达到建筑工程施工验收规范要求，为我们快捷、安全、高效地解决网架抗震支座偏差提供了一种全新的模式，很好的保证了建筑工程质量。

1、KZ抗震盆式橡胶支座的竖向设计承载力:本系列支座设计承载力分31级，即0.8、1、1.25、1.5 、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55、60MN。支座设计承载力允许超载10%。即从0.8~60MN。在竖向设计载荷下，支座压缩变形量不大于支座总高度的2%，盆环上口径向变形不大于盆环口咱径的0.5‰。支座分为GD固定支座、DX单向活动支座、SX双向活动支座，活动支座的位移量分为三档；要求特殊位移量时可具体设计。

2、水平承载力:固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力可承受支座设计承载力的20%。

3、摩擦系数:单向活动抗震支座，在硅脂润滑下，常温型支座(－ 25℃ ~+60℃ )设计摩擦系数#小取值μ=0.03,耐寒型支座(－ 40℃ ~+60℃ )设计摩擦系数#小取值μ=0.06。

4、转角:本系列的支座转动角度为0.02rad。5、位移单向活动抗震支座位移量，横桥向为±3mm。

5、加5201硅脂后，常温时活动支座设计摩擦系数为0.03，寒冷时活动支座设计摩擦系数为0.06。

6、内部采用黄铜密封圈，比低合金钢圈更耐磨，密封性能更好。采用套筒加螺栓的锚固方式，更易安装和维修。目前国内外目前普通采取的抗震方法有两种：一种是刚性抗震法、另一种是柔性减震法两种抗震方法,刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸,柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。

如何进行抗震盆式橡胶支座验收与安装

施工单位在安装抗震盆式橡胶支座时，要将支垫石安装设置为了保证抗震支座的施工质量，以及调整、观察和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管安装何种类型的盆式橡胶支座，在墩台顶设置支在垫石都是必需的,这主要有两个方面的要求：

1、关于抗震支座支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜，一般长度和宽度都比盆式支座的下钢板大250mm以上。垫石高度应大于65mm，以保证从到墩台顶面有足够的空间高度，用来安放千斤顶，供支座调换时使用。垫石四周做成坡面，以防积水。

2、一定有坚固的钢筋网安装在支承垫石内，竖向钢筋应与墩台内钢时接牢固。浇筑垫石用的水泥标号不低于C40号，垫石混凝土顶面预先用水平尺校准，力求平整而清洁。

3、对于抗震盆式橡胶支座验收是按中华人民共和国交通部行业标准要求进行验收。支座各部件如钢件、橡胶、聚四氟乙烯板、不锈钢滑板等其材质必须符合标准要求。支座外观质量和部件之间的配合公差应符合标准和设计图纸要求，尤其应注意聚四氟乙板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差，还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查，并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。

4、对于支座整体力学性能试验可按标准规定方法进行。检测项目包括支座竖向压缩变形和盆环径向变形。标准要求在设计荷载作用下支座竖向压缩变形不得大于支座总高的2%，盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰ ，支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。

我厂生产的抗震盆式橡胶支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，极大的改善了支座的抗震性能，因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，#大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移，减小了地震力的放大系数。非地震时等同一般盆式橡胶支座使用。

1、材质优良

支座主体钢材采用Q345热轧钢板代替铸钢，力学性能更为可靠；耐磨材料采用改性超高分子量聚乙烯（即UHMW-PE）代替聚四板（即PTFE），磨耗低、摩擦系数小、使用寿命长。

2、构造合理

本产品对现有支座产品在构造上进行了优化，构造更合理：固定型、单向型及双向型支座均设有预埋钢板结构，便于支座安装；支座采用锚棒、锚栓与混凝土连接，受力可靠，维护、更换方便；单向型支座采用中间导轨结构，支座滑动更顺畅。

3、注重细节

支座采用新型锚栓结构，抗剪能力更强；混凝土接触面增设抗磨槽，传力更均匀；支座选用新型防尘圈既保护橡胶垫又保护耐磨板，延长使用寿命；防腐涂装按照现行《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722）设计，根据不同工程气候环境和防腐年限分别采用不同涂装配套体系，防腐性能可靠，耐久性好。

4、安全经济

支座采用细化设计，对每个型号的每个部件均进行受力分析，确保支座受力安全且各部件具有同等的安全度，造价更为经济。支座竖向承载力、水平承载力安全系数为1.5；支座设计按照交通部相关标准及规范，同时参考铁路系统相关标准及要求，并满足欧洲规范设计标准。

钢结构球形支座的作用：

（1）传递上部结构的支承反力，包括恒载和活载引起的竖向力和水平力；

（2）保证结构在活载、温度变化、混凝土收缩和徐变等因素作用下的自变形，以使上、下部结构的实际受力情况符合结构的静力图式。

钢结构球形支座设计图：是提供制造厂编制施工详图的依据，深度及内容应完整但不冗余，在设计图中，对于设计依据、荷载资料(包括地震作用)、技术数据、材料选用及材质要求、设计要求(包括制造和安装、涂装及运输等)、结构布置、构件截面选用以及结构的主要节点构造等均应表示清楚，以利于施工详图的顺利编制，并能正确体现设计的意图。

钢结构球形支座的养护

1、检查支座与上、下连接件是否有破坏，检查螺栓是否剪断或松动，焊缝是否开裂等。

2、支座使用期间就定期每查一次、保养一次。

3、检查橡胶密封圈有无龟裂和老化现象。

4、检查防尘罩内积尘情况，并清除灰尘。

5、旋动固定螺母，清洗干净后重新上油，以免锈死。

6、检查支座本身高度变化，此变化反应聚四板的磨耗状况，当高度变化超过4㎜时应大修。

7、检查防锈漆完好程度，如有脱落应用砂布磨出钢体并呈现出金属光泽后重新上漆。

8、特殊情况发生后（如地震、破坏性大风等），应及时检查上述内容。

9、支座位置确定好后，即可将上、下部固定，支座与上、下构造的连接方式，可以用焊接也可用地脚螺栓锚固，或两种方法同时使用。当采用焊接时，必须设置预埋钢板，预埋钢板的厚度和平面尺寸，均等于支座顶板或底板的厚度和平面尺寸，与混凝土接触的一面还应焊上锚固筋，以求一定的刚度。预埋钢板应钻适当数目的、直径不大的排气孔。焊接时不应连续施焊，要采用跳跃式断续的焊接方式逐步焊满周边，以避免焊接时局部温度过高而使支座或预埋钢板变形。采用地脚螺栓连接时，建议将支座与地脚螺栓按设计要求放置好后，再浇灌上部混凝土。

网架支座（又名钢结构支座）分为四个类型：GKQZ型钢结构抗震钢球支座，GJQZ型钢结构减震钢球支座，GKGZ型钢结构抗震球型钢支座，GJGZ型钢结构减震球型钢支座。该支座包括固定支座（代码为GD），单向支座（代号为DX），双向支座（代号为SX）三种型式，22个等级，其水平承载力，竖直方向拔力及支座的整体强度均比普通支座有大幅度提高。该系列支座采用弹性减振元件，当水平力大到一定程度后，减振弹簧开始发生弹性变形实现缓冲作用。当结构发生转角时，球芯产生转动，释放上部结构产生的转矩。地震时，刚性抗震措施和柔性减振措施同时发生作用，以抵御巨大的地震输入能量，这样既能保证桥梁上，下结构合理相对位移，减小地震力的放大系数，又使结构保持统一性。该支座可抵御8-11度地震，对高烈度地震区尤其直下型地震区的工程结构有良好的抗震减振作用。

网架支座的主要技术性能

1，可承受竖向载荷；

2，具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3，具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4，可适应径向，环向的位移要求；

5，可适应任意方向的转角要求；

6，减震支座具有良好的减震性能；

7，支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上，下结构的反力比较均匀；

8，支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

网架支座技术参数

1，支座竖向承载力分为300KN，500KN，1000KN，1500KN，2000KN，2500KN，3000KN，4000KN，5000KN，6000KN，7000KN，8000KN，9000KN，10000KN十四个级别

2，支座的抗水平力为竖向承载力的20%

3，支座抗竖向拉力：GKQZ型，GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%；GKGZ型，GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%

4，设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5，支座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

6，支座滑动摩擦系数μ≤0.03（-25℃- 60℃）；

7，支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1（GKQZ型，GJQZ型）μ≤0.03（GKGZ型，GJGZ型）

网架支座特点

①抗震球型钢支座可万向转动，万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递，转动，移动要求，保证反力合力集中，明确，安全可靠。

②抗震球型钢支座可承受拉，压，剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上，下结构本身不破坏，就不会发生落梁，落架等灾难性后果，故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

③抗震球型钢支座的静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车，列车高速运行时的平顺性。

④抗震球型钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用多种材料的优化组合，其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同承载力的钢支座相比造价较低。

⑤抗震球型钢支座适用温度范围大(-40℃～ 70℃)，耐久性能好，不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

网架支座适用范围

抗震球型钢支座适用于宽桥，曲线桥，斜拉桥，坡道桥，大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

钢结构支座选用时应注意的事项 

1，选用支座时应注意承载力的大小，竖向拉力的大小，水平力的大小，并注意位移量和转角，对于减震支座还应注意水平弹性刚度。

2，选用支座时应注意支座的类型，即双向活动型，单向活动型，固定型。

3，减震支座的约束方向都给以位移和刚度，是为了工程减震的需要。

钢盆式橡胶支座安装步骤

（1）钢盆式支座下面应设置支承垫石，支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度50mm~60mm， 偏差不应超过10mm。

（2）支座运输到现场后，应该开箱检查支座各部分零件及装箱单，检查合格后再放入包装箱，安装时再开箱。

（3）活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护，防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面，并且检查5201-2硅脂是否注满。

（4）钢盆式橡胶支座安装时，支承垫石顶面应该凿毛，并用清水冲去垫石上面的杂物，待垫石表面干燥后，在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层，支座就位后、对中并调整水平后，用垫块将支座垫起，用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置，并且将砂浆捣实，完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净，砂浆硬化后再拆去支座垫块。
  （5）有纵坡的桥梁，在支座顶板长度范围内的桥梁梁底，设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平，支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。

钢盆式橡胶支座检测

1、拉伸性能（拉伸强度、断裂伸长率等）、弯曲性能（弯曲强度等）、压缩性能（ 变形率等）、耐撕裂性能、剪切性能（穿孔剪切、层间剪切、冲压式剪切）、硬度、耐疲劳性能、摩擦和磨耗性能（摩擦系数、磨耗）、蠕变性能（拉伸、弯曲、压缩）、动态力学性能（自动衰减振动、强迫振动共振、强迫振动非共振）
  2、橡胶燃烧性能 主要包括：垂直燃烧、水平燃烧、涂覆织物燃烧性能、氧指数。
  3、橡胶耐候性（老化、温度冲击、耐油等）
  4、高低温温度快速变化实验、高低温恒定湿热试验、温度冲击试验、盐雾腐蚀实验、紫外光耐候实验、氙灯耐气候试验、臭氧老化试验、二氧化硫/硫化氢试验、箱式淋雨实验、霉菌交变试验、沙尘实验、高温、高压应力腐蚀试验机、耐介质（水、各有机溶剂、油）
  5、橡胶粘结性能测试硫化橡胶与金属粘结拉伸剪切强度、剥离强度、扯离强度、硫化橡胶与单根钢丝粘合强度、硫化橡胶或热塑性橡胶与织物粘合强度生胶、未硫化橡胶测试门尼粘度、威廉士可塑度、华莱士可塑度、含胶量、灰分、挥发分等测试
  6、其他理化性能：硬度、密度、介电常数、导热率、蒸汽透过速率、溶胀指数和橡胶化学金属、硫以及聚合物检测。

 LQZ球型支座是由上座板、下座板、凸形中间板及两块不同形状的聚四氟乙烯板组成。下座板中间为一凹形球面，同凸形中间板相对应，两者之间衬有一弧形四氟板，通过球面与之滑动来满足梁端的转动；上座板上的不锈钢板与中间钢板上的另一四氟板组成第二滑动面，完成梁体因温差诸因素产生的伸缩位移。
    球型支座传力可靠，各向转动性能致，不仅具备盆式橡胶支座承载能力大、水平位移大的特点，而且能适应大转角的需要，适用于宽桥、曲线桥。由于承压部件不使用橡胶件，不存在橡胶低温脆性等影响，因此特别适用于低温地区。

二、LQZ球型支座的代号

例：LQZ——5000  DX e100  θ0.02 rad θ0.02 rad：支座设计转角，分为0 01、0 01 5、和0 02

e100：支座设计位移，分为±50 plusmn;100 plusmn;1 50mm

SX表示双向活动支座

DX表示单向活动支座

GD表示固定支座

LQZ球型支座5000：5000为支座反力(KN)

三、球型支座的主要技术性能：

3.1、支座反力(竖向承载力)分为16级：1000、1500、2000、2500、3000、4000、5000、6000、7000、8000、9000和θ10000、12500、15000、17500、20000KN。

3.2、支座设计转角θ分为0.01、0.015和O.02 rad(根据需要可增大)。

3.3、支座设计位移量：

顺桥向：1000～2500KN  e plusmn;50mm  e plusmn;1OOmm

3000～20000KN e plusmn;50mm  e plusmn;100mm  e plusmn;150mm

横桥向：(SX双向活动支座)e plusmn;20mm设计位移量根据工程需要可进行变更。

3.4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下，应力为3 O M p a左右时，取值如下：

常温(-25℃～+60℃)O.03

低温(-40℃～+60℃)O.05

GPZ盆式橡胶支座布置的基本原则： 

1、上部结构是空间结构时,支座应能同时适应桥梁顺桥向(X方向)和横桥向(Y方向)的变形； 

2、支座必须能可靠的传递垂直和水平反力； 

3、支座应使由于梁体变形所产生的纵向位移、横向位移和纵、恒向转角应尽可能不受约束； 

4、铁路桥梁通常必须在每联梁体上设置一个固定支座； 

5、当桥梁位于坡道上,固定支座一般应设在下坡方向的桥台上； 

6、当桥梁位于平坡上,固定支座宜设在主要行车方向的前端桥台上； 

7、固定支座宜设置在具有较大支座反力的地方； 

8、在同一桥墩上的几个支座应具有相近的转动刚度； 

9、连续梁可能发生支座沉陷时,应考虑制作高度调整的可能性。

GPZ盆式橡胶支座安装注意事项 

1、建议在墩、台顶面设置支座垫石。 

2、盆式支座安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用或酒精仔细擦洗干净，支座其它各件也应擦洗干净，支座内不得涂刷防锈油。 

3、支座除标高必须符合设计要求外,为确保支座的使用性能,须保证三个方向的平面水平。 

4、支座上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同，支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。 

5、支座中心线与主梁中心线应重合或保持平行。 

6、连续桥梁实行体系转换时,必须在支座和水泥浆块之间采取隔热措施，以免损坏填充聚四氟乙烯板和橡胶块。

从以上分析可以看出，应用于钢结构工程的支座需具备足够的承载能力、抗拉能力、抗剪能力和转动能力。需要指出的是，钢结构工程要求支座转角要比用于其它（例如桥梁）工程的支座的转角大得多。支座转角的增大，就普通支座而言，破坏了支座的受力状况，面传力变为线传力或点传力，或支座卡死，不能转动，将给工程埋下巨大安全隐患。为了适应工程需要，保证工程安全，我们开发了一种大转角网架球型钢支座，已广泛地在一些建筑工程中应用。

以下以某一工程所用大转角网架球型钢支座为例，对照普通球型钢支座，对其性能、结构设计、计算方法进行分析。

一、对所研究的支座的性能要求

承载能力N＝10000kN

抗拉能力F＝2000kN

抗剪能力H＝3000kN

转角θ＝0.05rad

转动中心设定在O点处。

二、工况分析

球型钢支座在服役期间可能出现的工况：

1.支座在承受压力的同时发生转动；

2.支座在承受拉力的同时发生转动；

3.支座在承受压力的同时承受剪力和转动；

4.支座在承受拉力的同时承受剪力和转动；

以上4种工况中#不利的工况是#后一种，以下即按这种工况进行支座的结构设计和计算。

三、支座结构设计和传力路径

考虑到对支座有大转角的要求和有设定的转动中心的要求，采用球面传力的大转角网架球型钢支座方案，结合转动中心和转角确定传力球面的球心，以适应工程要求。球型钢支座上部结构将荷载传给上支座板，然后依次通过不锈钢板、平面耐磨板、球冠板、球面耐磨板和下支座板传递给下部结构。

四、大转角网架球型钢支座与普通球型钢支座结构、性能对照。

普通球型钢支座以O点为转动中心转动0.05rad且承受拉力、水平剪力时的状况如图3所示。可以看出当支座转动后，支座承受拉力的两个作用面——上支座板的A面和下支座板的B面之间夹角为0.05rad，支座承受水平力的两个作用面——上支座板的C面和下支座板的D面之间夹角也为0.05rad，在这种情况下，支座承受拉力和剪力时皆为线传力，甚至造成点传力。特别是在承受拉力时，受力点偏向一侧，破坏了均衡受力状况，很可能造成构件破坏。且如果先有了拉力、剪力，又需支座转动，支座先在拉力、剪力作用下，作用面（都是平面）贴合，支座就再也转不动了，转角释放不了，有害力矩也释放不了。

大转角网架球型钢支座以O点为转动中心转动0.05rad且承受拉力、水平剪力时的状况如图4所示：可以看出当支座转动后，支座承受拉力的两个作用面仍为球面结合，支座承受水平力的两个作用面也仍为球面结合，在这种情况下，支座在承受拉力和剪力时皆为球面传力，不存在偏载或应力集中，不破坏原有的传力状况，保证结构安全，且仍可绕设定的转动中心O转动。

通过以上比较可知，大转角网架球型钢支座不仅具有良好的受力、传力性能和转动性能。当支座承受竖向拉力和水平剪力时，受力件为上支座板和下支座板，计算以上两个件的强度。支座在承受竖向拉力和水平剪力时为球面传力，其传力类似于劈的传力原理。其承受拉力时要产生水平力、承受水平剪力时又产生竖向拉力等次生力，检算时必须将这些力计算进去。考虑到支座承受拉力时，受力的球面为整个环形球面，而支座承受水平剪力时，受力的球面为半个环形球面，所以按有剪力、且有拉力的半个球型钢支座检算。

1.球型钢支座结构合理。支座采取球面传力，使得支座在承受水平剪力、竖向拉力时，支座仍能转动，且为球面传力；支座发生转动后，仍能承受水平力、竖向拉力，且为球面传力。

2.采用改变传力球面的曲率半径的方法，可以方便地调整转动中心O的位置，以满足工程结构对支座转动中心的要求。

3.计算结果与有限元分析结果吻合。

1、结构新颖：独特的转动条结构提升了支座的转动及受力性能；包覆不锈钢的球冠转动面提升了支座的转动性能。 

2、材质优良：耐磨材料采用改性超高分子量聚乙烯，提升了支座的耐磨性能、滑动性能和使用寿命；优质材料的采用提高了设计面压，减小了支座的尺寸，减轻了重量，降低了工程造价。 

3、安装方便：附属构件灵活设计，采用套筒及锚固螺栓与墩、梁连接，安装方便、维护容易。 

4、技术性能 

4.1竖向承载力 本系列支座根据设计需求，竖向承载力分为33个等级： 1.0MN、1.5MN、2.0MN、2.5MN、3.0MN、3.5MN、4.0MN、4.5MN、5.0MN、5.5MN 、6.0MN、7.0MN、8.0MN、9.0MN、10.0MN、12.5MN、15.0MN、17.5MN、20.0MN、22.5MN、 25.0MN、27.5MN、30.0MN、32.5MN、35.0MN、37.5MN、40.0MN、45.0MN、50.0MN 、55.0MN、60.0MN、65.0MN、70.0MN。 

4.2水平承载力 固定型支座各向、单向活动型支座非活动方向的设计水平承载力分三级：

JQZ（Ⅰ）型（普通型）--设计水平承载力为支座竖向承载力的10%； 

JQZ（Ⅱ）型（抗震型）--设计水平承载力为支座竖向承载力的15%； 

JQZ（Ⅲ）型（抗震型）--设计水平承载力为支座竖向承载力的22.5%； 

4.3设计转角θ（rad） 本系列支座的设计转角不小于±0.02rad。 

4.4设计位移 单向活动型支座活动方向横向放置时横桥向的位移量和双向活动型支座横桥向的位移量为±40mm； 单向活动型支座的活动方向和双向活动型支座的顺桥向位移量为±50mm，±100mm，±150mm，±200mm，±250mm，±300mm。 

4.5温度适用范围 

本系列支座温度适用范围常温型为-25℃~+60℃；耐寒型为-40℃~+60℃。 

4.6摩擦系数μ 本系列支座设计摩擦系数不大于0.03。 

注：若项目有特殊需求，本系列支座以上各技术性能参数均可进行定制设计。

5、产品结构

固定型系列（JQZ-GD）

单向活动型系列（JQZ-DX）

双向活动型系列（JQZ-SX）

5.1支座代号示例：

JQZ（Ⅰ）-6.0-GD，表示：设计竖向承载力为6.0MN，设计水平承载力为竖向承载力的10%，常温型，JQZ（Ⅰ）系列固定型球型钢支座；

JQZ（Ⅱ）-10.0-DX-e50，表示：设计竖向承载力为10.0MN，主位移方向位移量为±50mm，设计水平承载力为竖向承载力的15%，常温型，JQZ（Ⅱ）系列单向活动型球型钢支座；

JQZ（Ⅲ）-8.0-SX-e100-F，表示：设计竖向承载力为8.0MN，主位移方向位移量为±100mm，设计水平承载力为竖向承载力的22.5%，耐寒型，JQZ（Ⅲ）系列双向活动型球型钢支座。

1、能够承受较大的竖向荷载且传力可靠；

2、具有良好的抗水平力和抗拔能力，确保了支座在地震作用下的有效工作；

3、通过弹性元件(板弹簧)的变形实现支座在径向和环向的双向活动，并呵在较大范围内调整弹性元件的刚度以控制支座的位移量；当采用多片弹性元件层叠设置时，层与层之间在工作过程中将产生相对挤压和摩擦，增大了支座耗能，使支座具备良好的减震性能；

4、利用平面四氟板和不锈钢板之间摩擦系数小的特点确保支座滑移顺畅，但未在二者接触面上涂抹硅脂润滑剂，以保留一定的摩擦耗能能力；

5、上支座板和底座之间的曲面接触解决了大多数支座不能在转动时同时抗拔的缺陷，真正实现了万向转动和万向受力，而且转动角度远远大于普通支座。

可以看出，当设计台面输入加速度峰值较小时，如0.2 g(Ⅷ度烈度)正弦波作用下，支座的滞回环饱满且对称分布；当设计台面输入增加至0.4 g(Ⅸ度烈度)时，支座的滞回曲线仍然较为丰满，由于此时正弦波的实际输入为0.84 g，在较大外力作用下，该工况中支座内部的相对滑移已接近限值±15 mm，由于下支座板具有限位功能，支座位移不再增加；当设计台面输入达到0.8g时，随着外力的不断增大并在支座损伤累积的影响下，各波形作用时支座的位移均已接近极限值，但仍可看出支座各滞回曲线所包围的面积较大，滞回环依然饱满。事实上，0.8g的加速度峰值已相当大，在实际中出现的机率很小，但根据试验结果可知支座在这种输入下仍然能够保持较好的耗能能力，因此直观上可以说该网架减震球型钢支座具有良好的减震消能能力，安全储备高。

可见网架减震球型钢支座的等效阻尼比约为20％～30％，与一般减震支座15％～20％的等效阻尼比相比有所提高。阻尼比的大小反映了支座阻尼耗能能力的大小，而阻尼耗能又是结构中#为重要的耗能形式，是减震系统减震效率高低的标志。因此较大的等效阻尼比使网架减震球型钢支座具备了优良的减震性能。

由网架减震球型钢支座模拟地震振动台试验的结果可得如下结论：该支座有效阻隔了地震波向上部结构中的传递，减小了上部结构的动力响应，隔震效果好；支座的滞回环饱满，等效阻尼比大，减震耗
能能力强；试验加载过程中支座应力反应小而均匀，安全储备高；全部试验结束后，支座模型外观无异常，未见四氟乙烯滑板挤出及其它构件变形或开裂，支座的工作稳定性良好。网架减震球型钢支座能够有效实现结构的减隔震控制，且构造简单、造价经济，因此是一种值得推广的网架结构减隔震技术装置。

球型钢支座的转动功能是由球冠衬板与球面耐磨板组成的转动副实现的，球面耐磨板镶嵌在下支座板的球形凹槽内，对于球面耐磨板与下支座板凹槽之间的间隙，球型支座技术条件11B／T17955规定见表1。球面耐磨板采用聚四氟乙烯或超高分子量聚乙烯压制成型，这两种材料都具有摩擦系数小、自润滑的特性，但硬度、强度较大，对于标准申的配合间隙要求而言，成型及装配的难度大。随着球型钢支座不断推广，尤其是近年来在铁路简支梁上的大批量应用，球面耐磨板成型、组装工艺亟待提高。本文结合生产实践，探索出了一种操作简单、流程少、安全性高、装配效率高、装配合格率高、成本低廉的成型及组装工艺方法。

另外，冬季施工钢筋焊接之前应该根据施工设计方案、施工工艺及施工现场的气候条件进行试焊，再根据实际情况进行调整，选择#合适、#经济的施工工艺，将试焊件送至实验室进行检验，合格后即确定#终施工工艺，再进行焊接工程。

球型钢支座施工现场安全措施

冬季施工要认真贯彻执行安全生产有关标准规范，使安全防范意识深入人心，将施工现场安全防范作为冬季安全生产工作的重点。要认真做好防人身事故、防火灾、防爆炸、防冻、防中毒和防交通事故的“六防”工作，加强对深基坑开挖支护、机械设备、高空作业、临时用电及临建设施等重点部位和重点环节的监控，做好施工人员的冬季施工安全技术措施交底，预防各类事故的发生，确保施工安全顺利进行。冬季施工气温较低，引发安全事故的因素较多，在施工前要制定相应的冬期安全施工措施，配备必要的安全防护用品，对施工人员进行安全教育，尤其是高空作业和特殊工种的教育，并加强现场施工管理工作，确保工程安全施工。

如果发生不提前准备和防范，会影响工程质量、进度，措施不当会给工程质量带来隐患，因此，在工程即将进入冬期前作好防范，在施工期间作好控制是必要的，是保证工程质量必须的措施。冬季施工中，在工程即将进入冬季前作好准备工作，在施工期间作好安全防范是必要的，通过各种措施，天气虽然是滴水成冰，但是在建设工地上却热火朝天，一片车水马龙的繁忙景象，缩短了建筑工程的施工工期，降低了工程成本，保证了施工企业的利润，实现工程质量和市场效益的统一。

球型钢支座的结构特点及工作原理

作为连接桥梁上部结构和下部结构的重要部件，球型钢支座传力途径简洁，受力明确。梁部荷载直接作用在球型钢支座上支座板上，通过中间钢衬板的球面传给下支座板，然后下支座板将荷载均匀作用到支承垫石混凝土上。当梁端产生转动时，球型钢支座转动灵活，且各向转动性能一致。支座转动力矩M=N*R，其中，N为支座竖向设计荷载；为中间钢衬板球面半径；为中间钢衬板与球面滑板摩擦系数。由此可见球型支座的转动力矩只与这3个参数有关，在荷载一定情况下力矩大小为一定值，而与支座转角大小无关，因此不会像盆式橡胶支座那样，转角越大时，支座反力矩也会越大。

为满足桥梁平动及转动要求，支座内部通过滑板与中间钢衬板间形成转动摩擦副进行转动；在上支座板滑板与中间钢衬板间形成平动摩擦副进行平动。根据平动时对水平位移要求的不同，球型钢支座可分为双向活动支座、单向活动支座和固定支座。不同类型的支座通过在上支座板不同方向设置限位装置控制水平位移的方式达到使用要求。

球型钢支座的设计及细部构造

随着新材料的产生及设计理念的更新，球型钢支座在使用过程中进行不断的改进和优化，在保证功能要求的同时兼顾尺寸的要求，达到功能性和经济性的结合，以利于支座更好的应用。

滑动材料的改进

球型钢支座摩擦副的选用决定了支座的整体性能，因此摩擦副的设计成为控制球型支座质量的重点部分。随着滑动材料的发展，目前改性超高分子量聚乙烯板承压使用应力可达到60MPa，这对减小支座尺
寸有重要影响。表1为不同材料在不同容许力情况下平面板材#小直径尺寸的对比。改性超高分子量聚乙烯板的采用，提高了支座滑板材料的使用应力，可有效减小支座结构尺寸。对于磨耗方面，常温时改性超高分子量板在硅脂润滑条件下与不锈钢板的摩擦系数按下公式计算：=1.6／(15+o-)儿，其中，o-为改性超高分子量聚乙烯板的平均压应力。聚四氟乙烯滑板在相同条件下摩擦系数表达式为：=1.2／(10+o-)，其中，o-为改性超高分子量聚乙烯板的平均压应力。

改性超高分子量聚乙烯滑板的摩擦系数略高于聚四氟乙烯板，但由于聚四氟乙烯板使用应力为30MPa，=0.030，而改性超高分子量聚乙烯滑板的使用应力为45～60MPa，=0.021～0.027。因此，实际使用条件下，改性超高分子量聚乙烯板的摩擦系数低于聚四氟乙烯滑板。目前，考虑到墩顶支承垫石局部承压，综合墩身尺寸不宜过大的要求，球型支座采用改性超高分子量板作为摩擦材料时，抗压容许应力多取45MPa。

导向条的使用与侧向摩擦副的改进由于材料的改进，侧向摩擦副采用不锈钢板与超高分子量板，即摩擦副材料由超高分子量板代替SF—IB板，有效降低了挡板高度。对于转动装置，导向环适用于有水平
转动要求较大的弯桥或大跨度桥梁结构，通常水平转动较小时可采用导向条的结构形式来替代导向环的设置。导向条一侧采用弧面与下座板接触实现转动，另一侧镶嵌超高分子量板，与上座板挡板上的不锈钢板形成摩擦副实现滑动。从构造来看，导向条的采用，可有效改善转动时的受力特性，使侧向超高分子量板与不锈钢板形成面接触。此外，相对导向环结构而言有效的减小了支座尺寸，节省钢材，降低造价。

目前，球型钢支座在我国主要用于公路桥梁，在铁路桥梁应用上主要还是以盆式橡胶支座为主，因此在依据规范使用时还存在一些不甚明确的地方，引发了设计中的思考与探讨。计算方面，目前设计依据除《桥梁球型支座》、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》等国内规范要求外，对支座上支座板变形、上下支座板厚度、侧向摩擦材料的形状系数等进行检算时还要依据欧标EN规程。材料方面，对于滑动材料，规范目前只给出摩擦材料的系数常温0．03、低温0．05的要求，并没有像欧标中明确指出不同温度不同材料的具体计算公式，因此在计算磨耗考虑使用寿命时所进行计算数据未能达到精准。硅脂作为支座润滑剂对支座摩擦性能及耐久性有着重要影响，对于球型支座中要求采用国家化工行业标准HG／T2502要求的5201—2硅脂润滑剂，但目前欧标EN规程中，对此已形成支座要求硅脂性能的要
求，更适合支座使用性能及摩擦副材料的使用要求。

球型钢支座以其良好的转动性等优点越来越多的在多项目工程上进行应用，尤其是在严寒、沿海等橡胶容易老化的地区，球型钢支座发挥了很多不可取代的优势。由于目前此种类型支座的一些细节设计及材料要求方面规范还没有明确，在设计中还需进一步摸索，在使用中积累宝贵经验，推动我国铁路球型钢支座进一步完善发展。

我国第一个抗震球型钢支座1988年应用于上海南浦大桥的主桥，其后得到越来越广泛的应用。目前，国内抗震球型钢支座规范采用的耐磨板材料仍以PTFE为主。不过，近几年随着国内经济发展，对于先进支座的重视程度不断提高，在高速铁路桥梁及重要公路桥梁的建设中大量应用采用了UHMWPE耐磨板材料的抗震球型钢支座。但是对已使用各种耐磨材料的抗震球型钢支座的受力性能还缺少相关研究，因此本文采用有限元法对其受力性能进行研究：分别建立了无耐磨板、采用PTFE(聚四氟乙烯)作为耐磨板及采用UHMWPE作为耐磨板的抗震球型钢支座有限元计算模型，并针对各种使用工况进行仿真计算，根据计算结果给出各自的受力特点，并指出在抗震球型钢支座中应用UHMWPE耐磨板的优势。

计算模型及参数

以应用于某湘江桥的固定型抗震球型钢支座为计算模型。该固定型抗震球型钢支座的设计参数为：支座竖向反力60 000 kN；水平反力6 000 kN；纵向位移0；横向位移0；设计转角±0．05 tad。该固定型抗震球型钢支座的设计工况为：工况1，竖向荷载60 000 kN；工况2，竖向荷载60000kN，水平荷载6000kN，偏转±0.05 rad。

为了便于建模且不影响计算结果，做了部分简化，去掉了锚锭钢棒部分和构造用孔洞，将模型主要分为五部分：上支座板、平面耐磨板、球冠衬板、球面耐磨板和下支座板。有限元网格均采用六面体单元，其中上支座板、球冠衬板和下支座板使用C3D8R单元，耐磨板部分使用C3D8单元，模型的有限元网格。

为了进行比较研究，分别建立了无耐磨板、采用PTFE作为耐磨板及采用UHMWPE作为耐磨板的抗震球型钢支座有限元计算模型，并进行仿真分析，三种模型的几何结构完全相同。计算中采用的材料参数见表1。

计算结果与分析

1、有限元结果和理论解的对比

参照欧标第6条的规定，设计圆心角小于<400时，分布在球面耐磨板上的应力和平面耐磨板上的应力之差可以忽略不计。本次研究所用抗震球型钢支座的设计圆心角为34。，满足标准规定，因此抗震球型钢支座耐磨板竖向压应力理论值为29.1MPa。

平面耐磨板竖向压应力有限元计算的结果见图3。由图3可知，平面耐磨板承受的竖向应力均为压应力(为负值，拉应力为正值)，PTFE耐磨板的应力值为24.2～29.2MPa，UHMWPE耐磨板的应力值为24.5—29.3MPa，中部大部分区域的应力值在29.0MPa附近，与理论值吻合非常好。由此可知，有限元分析的结果是准确可靠的。从图3中可以看出耐磨板竖向压应力在平面内的分布状况，中间稍大，边缘略小，比理论值更接近实际情况。

球面耐磨板竖向压应力有限元计算结果见图4。与平面耐磨板受力情况类似，球面耐磨板承受的竖向应力也均为压应力(为负值)，PTFE耐磨板的应力值为24.7～28.6MPa，UHMWPE耐磨板的应力值为25.9—29.3MPa，中部大部分区域的应力值在29.0MPa附近，与理论值吻合也非常好。

两种工况的对比都说明，使用UHMWPE耐磨板在改善抗震球型钢支座的受力方面与使用肌FE耐磨板作用相似，均消除了支座接触部位之间的应力集中，使支座受力更均匀，且这两种耐磨板对于支座应力集中改善的幅度很接近。

施工工艺

抗震球型钢支座施工前首先熟习设计图纸和相关规范要求，编制专项施工方案，向班组及工长进行以及技术交底、安全交底。

1、垫石施工

（1）垫石施工采用的C50商品混凝土，运至现场后必须经实验室检验合格后方可使用。

（2）垫石预处理：凿毛墩台上表面，露出粗骨料并呈坚固不规则表面（铲凿的时候，应注意铲凿面不要出现极端的凹凸不平，凹凸之差在20mm之内）。

（3）清理预留孔。清理前检查校核墩台顶锚固螺栓孔的位置、大小及深度，合格后彻底清理。

（4）安装模板。沿支座四周支侧模，模板沿桥墩横向轴线方向两侧尺寸应大于支座宽度各100mm。模板安装时，顶面可比支座垫石顶面设计标高稍低1-2mm，便于垫石顶面抹平。

（5）待砼终凝后方可拆模，拆模时需小心，避免损坏混凝土。拆模后洒水养护并用塑料薄模覆盖，养护期间保持表面湿润，养护时间不少于7天。

（6）模板安装完成后，必须由测量人员检测复核平面位置和高程，报监理检验合格后方可进行砼施工。

（7）在垫石表面支座设计位置画出十字中心线，并在支座底板和顶板上画出十字中心线。

2、抗震球型钢支座施工

（1）抗震球型钢支座到达现场后，必须检查产品合格证、配件清单和有关材质报告单或检查报告及安装养护细则。并对支座外观尺寸进行全面的检查。同时，应保护好螺栓标签，同一支座上的螺栓应
配对存放，以免安装时出现螺栓不搭配的现象。

（2）配制环氧砂浆。配制方法：环氧树脂加热至60℃，加入二丁脂拌匀，加入乙二胺拌匀，再将预热至30℃的填充料加入拌匀。

（3）安装锚固螺栓及支座。吊装支座平稳就位，在支座四角用钢楔将支座调平，校核安装中心线及高程，支座底面距垫石施接面宜为20mm～30mm，便于支座注浆。

（4）灌注环氧砂浆前应初步计算所需的浆体体积，灌注实用浆体量不应低于计算值，以防止中间缺浆。灌浆过程应从抗震球型钢支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙全部溢出灌
浆材料为止。在没有可靠保温措施，环氧砂浆保温性能未进行试验验证时，严禁在负温度条件下进行注浆施工。

（5）灌注部位的灰尘、杂物、油污等应清除干净，以保证灌浆料与基材面可靠黏结。根据气候及现场情况对浇灌部位适当加以湿润，不应有明水存留。

（6）调整楔形块使支座水平，其四角高差不得大于2mm并使标高满足设计要求，找正支座纵、横桥向中线位置，使其符合设计要求。

（7）环氧灌浆料强度达到设计强度（≥20MP）后拆除重力灌浆模板，并拆除支座四角临时钢楔块，再用环氧灌浆料填满抽出楔块的位置。

（8）将上抗震球型钢支座板地脚螺栓、箱梁底预埋钢板按设计要求安放固定好，确保上支座板与梁底预埋钢板之间密贴，再浇筑箱梁混凝土。

（9）在梁体混凝土强度达到设计要求后预应力张拉前拆除上下支座板临时连接板，以免约束梁体位移。

（10）抗震球型钢支座安装就位后，检查支座外观，在顶、底板四周安装防尘罩。支座上下板螺栓的螺帽应安装齐全，并涂上黄油，无松动现象。支座与梁底、支座与支承垫石应密贴，无缝隙。

常规的减隔震支座多是采用一水平设防(只配有减隔震装置)或二水平设防(只配有剪力销和减隔震装置)的抗震性能要求，这些支座不能实现三水平设防的桥梁抗震设计理念。为了满足连续梁桥三水平设防的抗震性能要求。开发了一种多道防线抗震球型钢支座，该支座结合了保证正常使用、剪力销抗剪、摩擦耗能、悬臂棒弯曲耗能、刚性挡块防落梁、竖向抗拉等多项功能，应用了多道抗震防线的思想，可以保证桥梁结构的正常使用功能和#大限度地保障桥梁结构的抗震安全。

抗震球型钢支座的构造特点

根据支座在正常使用下和小震作用下的状态不同，抗震球型钢支座系列产品可以分为固定、纵向活动、横向活动和双向活动4类。根据悬臂棒布置的位置，即减隔震方向的不同，系列产品可以分为双向减隔震、纵向减隔震和横向减隔震3类。单向减隔震只需要在1个方向设置悬臂棒，而双向减隔震则需要在2个方向设置悬臂棒。对以上几类支座进行组合，可以得到以下12类产品：

即固定且双向减隔震抗震球型钢支座、固定且纵向减隔震抗震球型钢支座、固定且横向减隔震抗震球型钢支座、纵向活动且双向减隔震抗震球型钢支座、纵向活动且纵向减隔震抗震球型钢支座、纵向活动且横向减隔震抗震球型钢支座、横向活动且双向减隔震抗震球型钢支座、横向活动且纵向减隔震抗震球型钢支座、横向活动且横向减隔震抗震球型钢支座、双向活动且双向减隔震抗震球型钢支座、双向活动且纵向减隔震抗震球型钢支座、双向活动且横向减隔震抗震球型钢支座。

以1个纵向活动且横向减隔震抗震球型钢支座为例，支座由上滑板、上支座板、球芯、底座、底板、剪力销、悬臂棒、剐性挡块、导轨等部件以及活动面之间的摩擦副组成。上支座板、球芯、底座与底板之间的平面和球面活动面可以适应支座平动和转动的需要。对支座运动的约束有2种方式：

采用剪力销或者采用导轨。区别在于，采用剪力销只能对正常使用下和E1水平地震作用下的水平位移进行约束，而如果采用导轨，则在任何情况下导轨的1个方向的相对位移受到约束，而另外1个方向的是相对自由的，对于图1中纵向活动、横向约束的支座，上滑板与上支座板之间可以自由地相对滑动以实现支座的纵向活动，底座与底板之间纵桥向是采用导轨约束的，横桥向通过剪力销抗剪，剪力销剪断后可以相对运动。

在上滑板两侧部分区段增加了板的厚度，在加厚段下方加工了可以容纳悬臂棒端头的凹槽。悬臂棒根部同定在底板上，端头嵌入凹槽，保证其可以与上滑板一起运动。刚性挡块固定在底板上，其内侧与
悬臂棒根部内侧平齐，可以确保在悬臂棒折断后挡住底座，防止支座各部件沿侧向相互脱离，从而丧失对上部结构的支承作用。通过导轨外凸部分的相互扣拉实现竖向抗拉功能，防止支座沿竖向相互脱离。

网架橡胶支座是为适应现代建筑需要的一种板式橡胶支座产品，解决大跨度结构因温度变化而产生的水平位移和建筑结构之间的隔震、减震要求而设计的。通过网架橡胶支座的耗能起到减震、隔震作用。
网架橡胶支座常用于无抗拔需要的节点，它具有竖向承载和在外力作用下竖向转角，抗水平剪切的功能，该网架橡胶支座由多层橡胶片和加劲钢板经加温，加压硫化而成，具有相当的竖向刚度和竖向承载力，从而能够支撑上部构件赋予的荷载，受力情况下，通过垫板局部变形带来的耗能起到减震作用，支座通过固定螺栓孔，借由螺栓实现和上下构件的固定，网架橡胶支座具有一定的竖向转角功能，其不存在水平位移，主司竖向减震之功能；因为有螺栓限位，不考虑垫板的水平剪切。

网架橡胶支座适用于竖向承载力不超过4000KN的网架结构。网架橡胶支座结构简单，易于安装，更换和养护，造价较低。

网架橡胶支座的主要技术性能：

1、可承受竖向载荷；

2、网架橡胶支座具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4、网架橡胶支座可适应径向、环向的位移要求；

5、网架橡胶支座可适应任意方向的转角要求；

6、网架橡胶支座具有良好的减震性能；

7、网架橡胶支座不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀。

1、球形钢支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在混凝土上的反力比较均匀；

2、球形钢支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程，转动力矩小，而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关，与支座转角大小无关，特别适用于大转角的要求，设计转角可达0.05rad。

3、支座各向转动性能一致，适用于宽桥、曲线桥；

4、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响，特别适用于低温地区。

球形钢支座构成

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯

4、PTFE圆平板

5、PTFE球形板

6、不锈钢

QZ型球形钢支座主要技术性能

1、支座反力（坚向承载力）分为16级：1000，1500，2000，2500，3000，4000，5000，6000，7000，8000，9000，10000，12500，15000，17500，20000kN，大于20000kN时单独设计加工。

2、支座设计转角分为 0.01 0.015和0.02rad。

3、支座设计位移量：

顺桥向：1000～2500KN，e=±50mm;3000～1000kN;e=±50mm, ±100mm和±150mm。

横桥向：采用DX多向活动支座，e=±20mm。

设计位移量根据工程需要可进行变更。

4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下，应力为30Mpa左右时，取值如下：

常温（-25℃～+60℃）0.03；

低温（-40℃～+40℃）0.05

5、支座可承受的水平力：

纵向活动支座（ZX）横桥向水平力为支座反力的10%；固定支座（GD）承受水平力为支座反力的10%。

KQGZ抗震型球形钢支座

KQGZ抗震型球形钢支座特点

1、KQGZ抗震球钢支座可万向转动，万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的传迅、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ抗震球钢支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，由于此种支座存在就不会发生落梁，落架等灾难性后果（一般来说，支座是个薄弱环节，在强大的地震力作用下，极易发生落梁或落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身），故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ抗震球钢支座与其他支座相比（如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等），静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ抗震球钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（如摇摆支座、辊轴支座等），其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

5、KQGZ抗震球钢支座适用温度范围大（-40℃～+70℃），耐久性好；不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ抗震球钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ抗震球钢支座具有抗拉结构，可减少桥端压重块。

8、KQGZ抗震球钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

2、网架抗震支座节点根据结构的形式及支座节点主要特点可分别选用压力支座节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点及兼受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点。

3、常用压力支座节点可按下列构造形式选用：

1）平板压力支座，适用于较小跨度的网架结构。

2）单面弧形压力支座节点，适用于要求沿单方向转动的中小跨度网架结构。支座反力较大时可采用所示支座。

3）双面弧形压力支座节点，适用于温度应力变化较大且下部支承结构刚度较大的大跨度网格结构。

4）球铰压力网架抗震支座节点，适用于有抗震要求、多支点的大跨度网格结构。

4、常用拉力支座节点可按下列构造形式选用：

1）平板拉力支座，适用于较小跨度的网架结构。

2）单面弧形拉力支座节点，适用于要求沿单方向转动的中小跨度网格结构。

5、弹性橡胶板式支座节点，适用于支座反力较大、有隔震要求、需释放温度力与其他水平位移及有转动要求的大跨度网格结构。橡胶垫板的材料性能、计算方法与构造要求可按规程附录J确定。

6、刚性支座节点，适用于兼受轴力、弯矩与剪力的网格结构。

7、网架抗震支座节点竖向支承底板的设计与构造应满足下列要求

1）支座节点竖向中心线应与支座竖向反力作用线一致，并与支座节点连接的杆件中心线汇交于支座节点中。

2）支座球节点底部至支座底板间的距离宜尽量减小，其构造高度可根据支座球节点球径大小取100 ~250m，防止斜杆与支座边缘相碰。

3）支座节点竖板厚度应保证其自由边不发生侧向屈曲，不宜小于10mm。对于拉力支座节点，支座节点竖板的#小截面积及相关连接焊缝必须满足强度要求。

4）支座节点底板的净面积应满足支承结构材料的局部受压要求,其厚度应满足底板在支座竖向反力作用下的抗弯要求，不宜小于12mm。

5）支座节点板的孔径比锚栓直径系列大1~2个级别(4~6mm)，并考虑适应支座节点水平变位要求。

6）支座节点锚栓按构造要求设臵时，其直径可取20~25mm，数量取2~4个。对于拉力锚栓其直径应经计算确定，锚固长度不小于35倍锚栓直径，并设臵双螺母。

7）网架抗震支座节点中当水平剪力与竖向压力之比小于0.4时，可将支座垫板与支座板直接焊接或直接将支座底板用锚栓固定于混凝土构件顶面，否则应设抗键承受支座的水平剪力。

8）弧形支座板的材料宜用铸钢，弧形支座板也可用厚钢板加工而成。板式橡支座垫板可采用多层橡胶层与薄板相间粘合成的橡胶垫板，其材料性能及计算构造要求可按规程确定。

9)网架抗震支座节点也可以增设与埋头螺栓相连的过渡钢板，并使之与支座底板相连。

大跨网壳结构的特点

大跨度、大空间的建筑从20世界开始在世界各地得到迅猛的发展。构成空间网壳结构网架的基本单元有三角锥、三棱体、正方体、截头四角锥等。这些基本单元可组合成平面形状的三边形、四边形、六边形、圆形或其他任何形体；在在体育建筑、纪念性建筑、文化建筑领域得到了广泛的应用，具有工业化程度高、自重轻、稳定性好、外形美观的特点。

大跨度空间结构型式丰富多彩，结构形体与其受力性能之间存在紧密的内在联系，结构型式不断创新。网壳有单层网壳和双层网壳之分，材料可用钢、木材、钢筋混凝土等。网壳结构的形式主要有球面网壳、双曲面网壳、圆柱面网壳、双曲抛物面网壳等。网壳结构是源于薄壳并具有网架结构特点的一种空间结构。

网架抗震支座的特点：

1、网架抗震支座可万向转动、万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。

2、网架抗震支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，就不会发生落梁、落架等灾难性后果，故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、网架抗震支座的静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车高速运行时的平顺性。

4、网架抗震支座通过球面传力，受力面积大，并采用多种材料的优化组合，其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同承载力的钢支座相比造价较低。

5、网架钢结构抗震支座适用温度范围大(-40℃～+70℃)，耐久性能好，不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。网架钢结构抗震支座适用范围（桥梁伸缩缝）抗震球型钢支座适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

1.铸钢件

1.1铸造及热处理

（1）铸造厂应提出合理的铸造工艺，铸造质量由支座制造厂负全责，外委铸造厂（如有）负连带责任。

（2）铸钢件热处理应符合TB/T1853-1995《铁路桥梁铸钢支座》中第5.2.2条的要求。

（3）铸钢件清砂后，按《铸件尺寸公差与机械加工余量》(GB/T 6414-1999)进行尺寸与形状检查。

1.2机械加工

（1）支座加工的尺寸精度和表面粗糙度等均应符合设计图纸的要求。

（2）设计未注明的各加工部件的尺寸公差应符合《一般公差未注公差的线性和角度尺寸的公差》(GB/T 1804-2000)的m级规定。

1.3探伤

铸钢件应按《铸钢件超声探伤及质量评级标准》(GB/T7233-1987)标准逐件进行探伤检查，应达到1级铸钢要求。

1.4缺陷修补

铸件缺陷焊补参照《铁路桥梁铸钢支座》（TB/T1853-1995）第5.2条的要求。

1.5铸钢件化学成分应逐炉检查，并提出化学成分分析报告，机械性能（含冲击韧性）采用随炉试棒检验，随炉试棒应配置二套，一套由铸件厂测试，出具机械性能检测报告，一套由支座制造厂家复测。

2.聚四氟乙烯板

2.1聚四氟乙烯板应采用新鲜纯料模压而成，严禁使用再生料、回头料模压加工的板材。聚四氟乙烯板原料的平均粒径不得大于50μm，模压成型压力应根据聚四氟乙烯板原材料的种类确定，一般情况下不宜小于25MPa。

2.2聚四氟乙烯板尺寸偏差及外观质量应满足《铁路桥梁盆式橡胶支座》（TB/T2331-2004）第4.4.2条、第4.5.2条的要求。

2.3聚四氟乙烯板与基层钢板粘接，粘接用粘接剂应为不可溶和热固性，粘接后的剥离强度不小于5N/mm。

3.不锈钢冷轧钢板

不锈钢冷轧钢板与基层钢材需用氩弧焊焊接。焊接后的不锈钢板表面平面度或曲面度须达到设计要求。

4.支座防腐涂装及防尘体系

支座防腐涂装及防尘体系应符合设计图纸及相关技术条件的要求。

5.曲面镀铬

曲面衬板表面应镀厚度不小于100μm的硬铬层，镀铬用基层钢板不得有表面孔隙、收缩裂纹和疤痕，镀铬层应满足GB/T11379的要求。

6.支座组装

6.1凡待装的零部件，必须有质量检查部门的合格标记，外协件必须有合格证书。

6.2支座滑动面（不锈钢表面和滑板表面）应用丙酮或酒精仔细擦净，不得夹有灰尘和杂质，检查滑板硅脂槽的排列方向，并在滑板表面贮脂槽内填满5201-2硅脂，不得夹有气孔。

6.3支座应在专用的平台上进行组装。组装后支座上平面和底平面不平行度不大于长边尺寸的2‰。支座各部位位置正确后预压不小于50kN荷载，然后将支座连接为整体。

6.4铸钢球型支座组装后，固定支座和单向活动支座非活动方向上支座板与下支座板的净空间隙应满足设计图纸及技术条件的要求。

6.5成品支座组装后的高度误差（与设计图纸比较）为：

竖向承载力＜20000kN时，偏差不大于±2mm；

竖向承载力≥20000kN时，偏差不大于±3mm。

铸钢球型支座产品检验

1.检验分类

铸钢球型支座的检验分原材料检验、出厂检验和型式检验三类。

（1）原材料检验为支座加工用原材料及外协加工件进场时所进行的验收检验。

（2）出厂检验为制造厂在每批产品交货前必须进行的检验。

（3）型式检验由经国家计量认证的检测机构进行，包括对支座制造厂初次生产客运专线桥梁钢支座进行的型式检验，以及在生产过程中按一定抽检频率所进行的型式检验。

2.检验项目及检验周期

检验项目及检验周期应符合支座相应铁道部技术条件的要求（投标人应在标书中根据所投规格明确引用）。

3.检验结果的判定

检验结果的判定应符合支座相应铁道部技术条件的要求（投标人应在标书中根据所投规格明确引用）。

铸钢球型支座验收条件

1．支座所用全部材料均应符合本技术规格书第二条的要求，并提供原材料及外协部件的复检报告。

2．每个支座须具有加盖监造专用章的出厂合格证书。

3．支座包装完整，外观完好无损。

铸钢球型支座支座安装工艺

1.支座支承垫石混凝土强度等级不宜低于C50，垫石高度应考虑安装、养护和必要时更换支座的方便，垫石顶面四角高差不大于2mm。

2.支座采用套筒和锚固螺栓的连接方式，在墩台顶面支承垫石部位需预留锚栓孔，锚栓孔预留尺寸：直径应大于套筒直径加600+20mm，深度应大于套筒长度加600+20mm，预留锚栓孔中心及对角线位置偏差不得超过10mm。

3.支座安装时，必须采取可靠措施，确保各支座受力均匀。

4.铸钢球型支座制造厂应提供支座安装工艺细则，该细则应符合支座相应技术条件和支座设计图纸的要求。

5.支座制造厂应提供必要的支座安装技术指导。

为了保证安装网架球型支座的施工质量，以及调整、观察和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管安装何种类型的球型支座；在墩台顶设置支承垫石都是必需的。

1、支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜，一般长度和宽度都比网架球型支座的下钢板大200mm以上。垫石高度应大于60mm，以保证从梁底到墩台顶面有足够的空间高度，用来安放千斤顶，供支座调换时使用。垫石四周做成坡面，以防积水。

2、支承垫石内应布钢筋网，竖向钢筋应与墩台内钢筋焊接牢固。浇筑垫石用的水泥标号不低于C40号，垫石混凝土顶面预先用水平尺校准，力求平整而清洁。

二、网架球型支座整套安装

1、现浇梁的安装

A、桥墩支承垫石应预留地脚螺栓孔，孔的尺寸应大于或等于三倍地脚螺栓的直径，深度稍大于地脚螺栓的长度。

B、在桥墩支承垫石上按设计图标出支座位置中心线。

C、支座产品出厂时是对中组装的（即支座是对称的），应根据安装时的气候温度按要求预设偏移量，然后用四块钢板连接牢固。（无特殊情况不需按调整偏移量。）

D、整体吊装支座，将地脚螺栓穿过支座底板的螺栓孔后扭上螺母，其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度。找正纵、横向设计中心位置就位，使地脚螺栓插入垫石预留螺栓孔内，用四块钢楔块调整支座水平至设计标高，支座的四角高差不得大于2mm，并使支座底板高出垫石顶面20~50mm。

E、用环氧砂浆或无收缩砂浆灌注预留螺栓孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后拆除四块钢锲块，并用砂浆填满空位，砂浆要求灌注密实。

F、将网架球型支座顶板穿过地脚螺栓后扭上螺母（其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度），作为现浇梁模板的一部分进行浇注。为防止漏浆，可在顶板与模板之间四周空隙处用纱布或软木板填充。以后拆除模板时再除去。

G、现浇梁体形成整体并达到设计强度后，在张拉梁体预应力之前，拆除四块连接钢板，以免梁体的正常转动和位移受到约束。

H、对于活动支座，用酒精或丙酮清洁不锈钢表面，安装围板。

A、B、C、D、E与现浇梁的安装一致。

F、预制梁上不易预留地脚螺栓孔，可以预埋钢板，预埋钢板的长度和宽度都比球型支座顶板大200mm以上，预埋钢板顶应焊接足够多的锚固钢筋并钻适当数目的排气孔。

G、吊装预制梁就位，落梁时应平稳准确。采用对称断续焊接方式把预埋钢板与支座顶板焊接牢固，采取降温措施，防止支座顶板过热而损坏聚四氟乙烯板和硅脂。

H、拆除四块连接钢板，用酒精或丙酮清洁不锈钢板表面，安装围板。

三、网架球型支座的检查和维护

1、支座使用期间应每年定期进行一次检查及维护。

2、松动螺母，检查螺栓有无剪断，清洁上油以免锈死，然后重新紧固。

3、逐个记录支座位移量，检查相对位移是否均匀。

4、对钢件脱漆生锈处应重新油漆。

5、清扫垫石周围的杂物及灰尘，用酒精或丙酮清洁不锈钢表面。

6、定点检查支座高度变化，以便校核聚四氟乙烯板的磨损情况，当支座高度变化超过3mm时，应仔细检查聚四氟乙烯板的外露情况，确定是否该更换聚四氟乙烯板。

1、球形钢支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在混凝土上的反力比较均匀；

2、球形钢支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程，转动力矩小，而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关，与支座转角大小无关，特别适用于大转角的要求，设计转角可达0.05rad；

3、支座各向转动性能一致，适用于宽桥、曲线桥；

4、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响，特别适用于低温地区。

QZ球形钢支座构成部分 

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯

4、PTFE圆平板

5、PTFE球形板

6、不锈钢

QZ型球形钢支座主要技术性能

1、支座反力（坚向承载力）分为16级：1000，1500，2000，2500，3000，4000，5000，6000，7000，8000，9000，10000，12500，15000，17500，20000kN，大于20000kN时单独设计加工。

2、支座设计转角分为 0.01 0.015和0.02rad。

3、支座设计位移量：顺桥向：1000～2500KN，e=±50mm;3000～1000kN;e=±50mm, ±100mm和±150mm。横桥向：采用DX多向活动支座，e=±20mm。设计位移量根据工程需要可进行变更。

4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下，应力为30Mpa左右时，取值如下：常温（-25℃～+60℃）0.03；低温（-40℃～+40℃）0.05。

5、支座可承受的水平力：纵向活动支座（ZX）横桥向水平力为支座反力的10%；固定支座（GD）承受水平力为支座反力的10%。

KQGZ抗震型球形钢支座

KQGZ抗震型球形钢支座特点

1、KQGZ抗震球钢支座可万向转动，万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的传迅、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ抗震球钢支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，由于此种支座存在就不会发生落梁，落架等灾难性后果（一般来说，支座是个薄弱环节，在强大的地震力作用下，极易发生落梁或落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身），故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ抗震球钢支座与其他支座相比（如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等），静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ抗震球钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（如摇摆支座、辊轴支座等），其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

5、KQGZ抗震球钢支座适用温度范围大（-40℃～+70℃），耐久性好；不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ抗震球钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ抗震球钢支座具有抗拉结构，可减少桥端压重块。

8、KQGZ抗震球钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

双曲面球型减隔震支座的设计参数主要是滑动球面与转动球面的球心距以及滑动球面的摩擦系数，球心距和摩擦系数取值的不同，支座所达到的减隔震效果不同。为了得到较为理想的减隔震效果，需要研究支座设计参数对减隔震效果的影响，从而使工程设计人员在不同条件下选用该支座时能够取用较合理的支座设计参数，从而得到较为理想的减隔震效果。

双曲面球型减震支座的工作原理和力学特性，作为一个新型的减隔震支座，其有承载力达，减隔震效果好以及具有较优的耐久性等特点，在对其力学特性讨论的基础上，选取了其较常适用的连续梁桥模型。在选取支座参数时，由于摩擦系数即球心距对结构地震响应的不同影响应在确定的结构位移限值的条件下选取使结构内力相应相对较小的参数组合，从而使支座的减隔震效果达到#优。

双曲面球型减隔震支座是一种新开发的减隔震钢支座，由于其与橡胶类减隔震支座相比具有构造简单、承载力大、耐久性好等优点，自从被开发以来，其在桥梁双曲面减隔震设计中已经得到了越来越多的应用，特别是在一些跨径较大的桥梁中得到了较广泛的应用。双曲面减隔震支座的设计参数主要是滑动球面与转动球面的球心距以及滑动球面的摩擦系数，球心距和摩擦系数取值的不同，支座所达到的减隔震效果不同。为了得到较为理想的减隔震效果，需要研究支座设计参数对减隔震效果的影响，从而使工程设计人员在不同条件下选用该支座时能够取用较合理的支座设计参数，从而得到较为理想的减隔城效果。

双曲面球型减隔震支座具有构造简单、承载力大、耐久性好等优点。双曲面球型减隔震支座设计的目的是使地震作用下大部分能量集中于减隔震支座，而降低下部结构所承受的惯性力和延性需求。减隔震支座设计需要将桥梁受到的地震作用进行集中，由减隔震支座承受大部分的能量冲击，从而减小桥梁下部结构的负荷。桥梁双曲面球型减隔震支座控制措施可以分为被动控制、主动控制、半主动控制、混合控制、智能控制等类别，其中被动控制没有外部能量输入，主动控制存在外部能量输入，后三种控制均有部分能量输入。

板式桥梁支座的常用代号 GYZ GJZ GYZF4 GJZF4。

下面给大家简单介绍下关于板式桥梁支座不同使用规则：

（1）板式橡胶支座

板式橡胶支座的工作原理是以橡胶的弹性压缩来实现梁的竖向转动,以橡胶块的剪切变形来保证梁的水平位移。因而板式橡胶支座没有固定支座和活动支座之分。由于其水平位移是靠橡胶的剪切变形来实现的,容许水平位移量较小,故适用于中小跨径的公路、城市桥梁和铁路桥梁。标准跨径20m以内的桥梁,一般可采用板式橡胶支座。板式橡胶支座又可分为矩形和圆形两种 ,圆板式板式橡胶支座主要用于圆形桥墩的桥梁。板式橡胶支座的型号、高度等应根据实际的位移量及支座反力大小来确定。板式橡胶支座应尽量水平安装,当必需倾斜安装时,#大纵坡应≤2%。

（2）四氟橡胶滑板支座

滑板式橡胶支座是在板式橡胶支座的顶面粘贴一层平面尺寸与之相等的聚四氟乙烯板 ,在梁的底面设置一块不锈钢板与之做相对的滑移运动。这是利用了聚四氟乙烯和不锈钢之间相对运动时摩擦系数很小的特点 ,使之成为活动支座。它除了具有板式橡胶支座的优点外 ,还能满足水平位移量较大的要求。因而适用于较大跨度的简支梁和连续梁及桥面连续的桥梁。四氟橡胶滑板支座分为封闭型和简易型两种型式。对于城市桥梁及受紫外线辐射、空气污染与粉尘严重的地区,应采用封闭型,其余均可采用简易型。四氟橡胶滑板支座的型号、高度等应根据实际的位移及支座反力大小来确定。四氟橡胶滑板支座应尽量水平安装,当必需倾斜安装时,#大纵坡应≤2%。滑板式橡胶支座除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形，且能承受垂直荷载及适应梁端转动外，利用聚四氟乙烯板与不锈钢板间的低摩擦系数（μf≤0.08）可使桥梁上部构造水平位移不受限制。跨度大于30米的大跨度桥梁、简支梁连续板桥和多跨连续梁桥可作活动支座使用；连续梁顶推、T型梁横移和大型设备滑移可作滑块使用。

板式桥梁支座质量因素

1、所采用的橡胶的胶质，这是影响板式桥梁支座质量的主要因素，目前由于市场竞争激烈，客户压价厉害，许多橡胶支座生产厂家就从这块降低成本，采用劣质橡胶，这个从外观上可以看出一二，好的橡胶，表面油亮，黝黑，用手指按压能感觉到一点点弹性，质量差点的橡胶，表面发乌，没有光泽。但是胶质真正的好坏，就需要做实验，简单的从抗压弹性模量和抗剪弹性模量等方面去判断是不能发现质量问题，一般需要做中间胶层胶片试验进行检测方可发现问题。

2、内部钢板：钢板是板式橡胶支座承载力的保证，所以钢板在厚度上一定要达到标准，材质上一定要采用成品板材，杜绝折弯板等，在处理上一定要做到除锈，喷砂，从而保证橡胶与钢板的粘接。（部分不良厂家采用废铁皮替代、或者以厚度薄的替代厚钢板，导致产品强度存储量不足，容易发生严重问题，目前部分地方要求检测极限抗压，就是为了发现该质量缺陷）。

3、生产工艺：板式橡胶支座现在还没有完全实现自动化生产，硫化之前的步骤基本都是手工操作，下片，裁片，叠层等工序的好坏与工人的熟练程度有很大关系。在硫化机上的硫化时间和温度控制也很重要，不同的规格的橡胶支座硫化时间是不一样的，如果达不到相应的硫化时间，那么就会形成夹生，里边的胶没有充分硫化，影响产品质量。

KQGZ抗震球型钢支座

1、KQGZ 抗震球钢支座可万向转动，万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的传迅、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ 抗震球钢支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，由于此种支座存在就不会发生落梁，落架等灾难性后果（一般来说，支座是个薄弱环节，在强大的地震力作用下，极易发生落梁或落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身），故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ 抗震球钢支座与其他支座相比（如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等），静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ 抗震球钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（如摇摆支座、辊轴支座等），其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

5、KQGZ 抗震球钢支座适用温度范围大（-40℃～+70℃），耐久性好；不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ 抗震球钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ 抗震球钢支座具有抗拉结构，可减少桥端压重块。

8、KQGZ 抗震球钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

KQGZ 抗震型球形钢支座示意图

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯（钢衬板）

4、F4（PTFE ）圆平板

5、F4（PTFE ）球形板

6、橡胶密封圈

7、不锈钢

TGPZ调高盆式橡胶支座更换方法

首先有两种方案：

1、橡胶支座下钢板不动，将梁体顶起后把盆式橡胶支座的上钢板卸掉，并将梁体找平，然后将支座上钢板安装调平即可。

2、支座上钢板不动，将下钢板支座卸除，通过畸形钢板等措施将上部调平，再将下钢板降低标高安装。

不过这两种方案第一种实行起来比较简单，具体操作步骤如下：

(1)采用专用千斤顶将梁体顶升，同墩要做到同步，并且按照受力计算要求单墩#大起顶位移不得超过5 mm。

(2)为满足其顶后梁体在千斤顶(亦为临时支座)上能自由伸缩，千斤顶面上须设有可供滑动的四氟板，但应该监测该墩横向位移，如果发现位移量过大应做横向限位处理。

(3)视支座顶起情况，如果上钢板能够与下钢板脱离取出，则将上钢板取出并将上部梁底部混凝土凿除，并将上钢板矫正，用结构胶将上钢板与梁底部空隙填补。

(4)如果上钢板不能与下钢板脱离取出，则将支座垫石凿除，将支座下钢板降低取出，将上钢板取出，凿除梁底部昆凝土以矫正上钢板，用结构胶将上钢板与梁底部空隙填补。

(5)处理过程及完成后通过百分表观察梁体位移的变化及反弹情况，发现问题及时进行处理。

TGPZ调高盆式橡胶支座用于基础沉降、塌陷等造成支座梁体高差，脱空等现象，调高过程中还可进行测力。支座可通过填充聚氨酯，也可通过预设调高垫板进行调高。调高过程中在不影响交通的条件可进行,这样大大降低了成本。设计竖向承载力0.5MN-60.0MN ,分为单向、双向、固定。 设计转角（rad）不小于±0.02rad。水平力分为10%、15%、20%。调高量为10、15、20mm不等。根据特殊要求进行设计。支座主要零部件组成： 固定支座：xxacm上支座板、下支座板、橡胶承压板、紧箍圈、密封圈、丝堵。 纵向、横向、多向活动支座：上支座板、下支座板、中间衬板、橡胶承压板、聚四氟乙烯板、紧箍圈、密封圈、丝堵。支座执行标准：JT/T 851-2013 单位厂家直销欢迎广大客户前来采购，量大优惠。

TGPZ调高盆式橡胶支座是在盆式支座的基础上，增加了支座的无级调高功能和施工过程中对支座反力的即时测定功能。该产品与普通盆式支座相比有满足多次调高；实现无级调高 ；调高同时可测力 ；调高快捷，施工方便，成本低廉；实现持荷调高 ；动态测量调高，即时而；成本双低（制造成本低、施工成本低）； 该系列支座调高工艺流程简单，便于操作等优点。

TGPZ调高盆式橡胶支座按其使用时的位移能力分为三类，即： 多向活动支座：具有竖向承载和顺桥向、横桥向双向位移能力的支座，代号DX；纵向活动支座：具有竖向承载和纵向位移能力的支座，代号ZX； 横向活动支座：具有竖向承载和横向位移能力的支座，代号HX； 固定调高支座：具有竖向承载能力，不能沿水平方向位移的支座，代号GD。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座包括：固定GD、单向DX、双向SX三种形式，支座规格按竖向承载力的不同分为各种级别。支座竖向承载力、支座转角、支座摩擦系数及移位均按标准需求设计，固定支座各个方向及单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载加的10%提高到20%。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼圈等组成。GKPZ(II)GD(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。减震原理主要是：当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后，消能板上不锈钢板之间开始相对滑移，将地震能量转化为摩擦热能，起到第一道隔震效果；然后，阻尼圈发挥第二道阻尼效果，使支座起到抗震的作用；不地震冲击波超过一定根限进，由于GKPZ(II)系列抗震采用了刚性设计、即注要增大了底盆盆环的壁厚，故而该系列的刚性抗震起到了第二道抗震效果。由于GKPZ(II)系列支座采用了刚、柔结合等有效的抗震措施，故而增大了支座的耗能能力，极大地改善了支座的抗震性能，因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，#大限度地限制了桥梁上、下部结构直接的相对位移，减少了地震的放大系数，故而，采用GKPZ(II)系列抗震盆式橡胶支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座性能

1、竖向设计承载力
本系列支座设计承载力分引级，即0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55、60、MN，允许超载10%。

2、水平承载力：固定支座和单向活动支座非滑移方向的水平承载力为支座竖向承载力的20%。

3、摩擦系数：活动支座摩擦系数u

a、常温型支座u≤0.030

b、耐寒型支座u≤0.050

4、转角：支座设计竖向转动角度不小于0.02rad。

5、位移：单向活动支座位移量，横桥向为±3mm，纵桥向位移量见表1双向活动支座位移量，横桥赂为±4mm，纵桥向位移量见表1。

GKPZ抗震型盆式橡胶支座设计选用注意事项

1、墩台项面应设置支承垫石。支承垫石的高度应考支座养护、检查的方便及更换支座顶梁的可能性，并且在支承垫石与支座底钢板直接应设置调平层。

2、支座顶、底板所承载的混凝土应按公路桥涵设计规范中局部承压的有关要求配置钢筋网。

3、支座规格可根据上部机构计算的恒载、活载及偏载影响等之和在规格系列表中就近选取。

4、当桥梁为跨海桥或沿海桥时，设计可采用耐腐蚀的耐候钢及不锈钢板，并采用金属喷涂+重防腐涂料封闭等防腐措施，以提高支座的使用寿命。

JPZ盆式橡胶支座主要用于桥梁结构，具有承载力高、位移量大、安装简便、耐久性好等特点，广泛应用于各类铁路桥梁工程中。

JPZ盆式橡胶支座工作原理：JPZ盆式橡胶支座利用被封闭在钢制盆腔里的橡胶块在三项受力状态下具有流体的体积不可压缩性的特点，将桥梁上部结构的荷载可靠的传递到墩台上，并实现桥梁梁端的转动；同时依靠聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的自由滑移，来适应桥梁上部结构由于气温变化、混凝土徐变收缩等因素引起的水平位移，从而保证桥梁的使用安全。

JPZ盆式橡胶支座位移：梁体的竖向位移是依靠支座内橡胶板的不均匀压缩来实现的，本文不进行阐述，仅阐述平面位移体系。在一联连续梁中，为保证合理位移，必将涉及到前述述三种结构形式支座。

JPZ盆式橡胶支座具有构造简单、结构紧凑、滑动和转动灵活，高耐磨，耐久性好，加工制造方便、节省钢材、降低造价等优点，而GPZ盆式橡胶支座相比总体造价节约10%左右，且轻量化结构设计也方便支座的安装和养护。

JPZ桥梁盆式橡胶支座安装：

（1）JPZ桥梁盆式橡胶支座下面应设置支承垫石，支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度50mm~60mm，中心偏差不应超过10mm。  

（2）JPZ桥梁盆式橡胶支座运输到现场后，应该开箱检查支座各部分零件及装箱单，检查合格后再放入包装箱，安装时再开箱。  

（3）活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护，防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面，并且检查5201-2硅脂是否注满。  

（4）JPZ桥梁盆式橡胶支座安装时，支承垫石顶面应该凿毛，并用清水冲去垫石上面的杂物，待垫石表面干燥后，在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层，支座就位后、对中并调整水平后，用垫块将支座垫起，用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置，并且将砂浆捣实，完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净，砂浆硬化后再拆去支座垫块。  

（5）有纵坡的桥梁，在支座顶板长度范围内的桥梁梁底，设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平，支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。活动支座安装时应该考虑温度的变化。  

（6）JPZ盆式橡胶支座双向和单向活动支座安装时，要特别注意检查聚四氟乙烯板，聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。  

（7）JPZ盆式橡胶支座中心线应该与主梁中心线重合或平行，单向活动支座安装时，顶板导向块和中间钢板的导向滑调应该保持平行，交叉角度不大于5%。  

（8）在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时，要采取隔热措施，这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。  

（9）JPZ盆式橡胶支座安装完毕检验合格后，拆除连接构件，安装防尘围板。

GPZ（09T)盆式橡胶支座布置的基本原则： 

1、上部结构是空间结构时,支座应能同时适应桥梁顺桥向(X方向)和横桥向(Y方向)的变形； 

2、支座必须能可靠的传递垂直和水平反力； 

3、支座应使由于梁体变形所产生的纵向位移、横向位移和纵、恒向转角应尽可能不受约束； 

4、铁路桥梁通常必须在每联梁体上设置一个固定支座； 

5、当桥梁位于坡道上,固定支座一般应设在下坡方向的桥台上； 

6、当桥梁位于平坡上,固定支座宜设在主要行车方向的前端桥台上； 

7、固定支座宜设置在具有较大支座反力的地方； 

8、在同一桥墩上的几个支座应具有相近的转动刚度； 

9、连续梁可能发生支座沉陷时,应考虑制作高度调整的可能性。

GPZ(09T)盆式支座安装注意事项 

1、建议在墩、台顶面设置支座垫石。 

2、盆式支座安装前应拆箱作全面检查及进行清洁。除去油污,特别是不锈钢与填充聚四氟乙烯板的相对滑移面应用或酒精仔细擦洗干净，支座其它各件也应擦洗干净，支座内不得涂刷防锈油。 

3、支座除标高必须符合设计要求外,为确保支座的使用性能,须保证三个方向的平面水平。 

4、支座上、下各部件纵横向必须对中,或由于安装时温度与设计温度不同，支座纵向上下各部件错开的距离必须与计算值相等。 

5、支座中心线与主梁中心线应重合或保持平行。 

6、连续桥梁实行体系转换时,必须在支座和水泥浆块之间采取隔热措施，以免损坏填充聚四氟乙烯板和橡胶块。

1、 设计原理

利用钟摆原理实现减隔震功能的支座。支座通过滑动界面摩擦消耗地震能量实现减震功能，通过球面摆动延长梁体运动周期实现隔震功能。

2、支座规格系列按承受的竖向荷载大小共分为30级，即1000，1500，2000，2500，3000，3500，4000，4500，5000，6000，7000，8000，9000，10000，12500，15000，17500，20000，22500，25000，27500，30000，32500，35000，37500，40000，45000，50000，55000，60000 kN。

3、 支座转角设计和双向活动摩擦摆支座、单向活动摩擦摆支座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。

4、 支座减隔震转角(α)应不小于竖向转角(α1)和支座减隔震位移#大值时产生转角(α2)中的较大值。

支座减隔震位移量分为四级：±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。

支座隔震周期分为五级：2s、2.5s、3s、3.5s、4s。当有特殊需要时，可按实际工程需要进行调整。

公路桥梁摩擦摆式减隔震支座适用的温度范围、支座减震球摆上部的设计转动力矩应符合GB/T 17955的规定。在竖向设计荷载作用下，1000kN～25000kN支座竖向压缩变形不应大于4mm，27500kN～60000kN支座竖向压缩变形不应大于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作用下，支座无损伤。竖向设计荷载作用下，上座板的不锈钢板与平面滑板、球冠衬板的镀铬面或包覆不锈钢板与球面滑板间的摩擦系数应符合GB/T 17955的规定。支座设计减隔震起始力为支座竖向承载力的10%，其误差不超过起始力的±10%。当有特殊需要时，可按实际工程需要进行调整。支座等效刚度、阻尼比等支座减隔震性能技术参数的计算方法参见附录A。等效刚度允许误差±15%，阻尼比允许误差±10%。支座应设有限制非地震状态下减震球摆移动或摆动的装置，该装置设计应便于地震发生后进行修复或更换。

GPZ（2009）型盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座，它具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点，与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比，具有重量轻，结构紧凑，构造简单，建筑高度低，加工制造方便，节省钢材，降低造价等优点，是适宜于大跨径桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别，承载力0.4MN-60MN，能满足国内大型桥梁建造的需要。

GPZ（2009）型盆式橡胶支座是根据JT391-2009标准设计而成，其支座基本与GPZ（Ⅱ）型盆式橡胶支座相仿。

GPZ（2009）盆式橡胶支座主要技术指标

1.竖向承载力

GPZ（2009）型盆式橡胶支座竖向承载力（即支座反力，单位MN）分33级，即0.4、0.5、0.6、0.8、1、1.5、2、2.5、 3、3.5、4、5、6、7、8、 9、10、 12.5、 15、17.5、20、22.5、25、 27.5、30、 32.5、35、37.5、40、45、50、55 和60。

在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2%，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%，支座残余变形不超过总变形量的5%。

2.水平承载力

本标准系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%。减震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20%。

3.转角

支座转动角度不小于0.02rad。

4. 摩阻系数

加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03。

加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06。

GPZ(2009)盆式橡胶支座检测

1、拉伸性能（拉伸强度、断裂伸长率等）、弯曲性能（弯曲强度等）、压缩性能（ 变形率等）、耐撕裂性能、剪切性能（穿孔剪切、层间剪切、冲压式剪切）、硬度、耐疲劳性能、摩擦和磨耗性能（摩擦系数、磨耗）、蠕变性能（拉伸、弯曲、压缩）、动态力学性能（自动衰减振动、强迫振动共振、强迫振动非共振）
  2、橡胶燃烧性能 主要包括：垂直燃烧、水平燃烧、涂覆织物燃烧性能、氧指数。
  3、橡胶耐候性（老化、温度冲击、耐油等）
  4、高低温温度快速变化实验、高低温恒定湿热试验、温度冲击试验、盐雾腐蚀实验、紫外光耐候实验、氙灯耐气候试验、臭氧老化试验、二氧化硫/硫化氢试验、箱式淋雨实验、霉菌交变试验、沙尘实验、高温、高压应力腐蚀试验机、耐介质（水、各有机溶剂、油）
  5、橡胶粘结性能测试硫化橡胶与金属粘结拉伸剪切强度、剥离强度、扯离强度、硫化橡胶与单根钢丝粘合强度、硫化橡胶或热塑性橡胶与织物粘合强度生胶、未硫化橡胶测试门尼粘度、威廉士可塑度、华莱士可塑度、含胶量、灰分、挥发分等测试
  6、其他理化性能：硬度、密度、介电常数、导热率、蒸汽透过速率、溶胀指数和橡胶化学金属、硫以及聚合物检测。

四氟板式橡胶支座按形状划分：圆形四氟板式橡胶支座、矩形四氟板式橡胶支座两种产品。

特点：本产品是于普通板式橡胶支座上粘接一层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡 胶支座的竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系数（μ≤0.03）可使桥梁上部构造的水平位移不受限制。

四氟板式橡胶支座选用：

1、查看板式橡胶支座的安装施工图纸，主要注意板式橡胶支座的规格型号、厚度、设计承载力等主要技术参数。四氟滑板橡胶支座还要注意预埋钢板的尺寸和安装位置及方向;

2、选用板式橡胶支座时,支座的承载力应与桥梁支点反力相吻合,其容许偏差范围宜为?10%;

3、对于弯、坡、斜、宽桥梁，宜选用圆形板式橡胶支座。公路桥梁工程不宜使用带球冠或坡形的橡胶支座;

4、当桥梁纵坡坡度不大于1%时，板式橡胶支座可直接设置于墩台上，但应考虑纵坡影响所需要的厚度。当纵坡坡度大于1%时，应采用预埋钢板(加楔形钢板)、混凝土垫块(带坡度的垫石)或其他措施将梁底调平，保证支座平置。板式橡胶支座应按JTG D62的有关规定验算并在验算满足规定要求后方可使用。

5、GJZF4、GYZF4型四氟板式橡胶支座应水平安装。并应设置上下钢板，四氟滑板与不锈钢板间应该涂放5201-2硅脂润滑油，安装后一定要设置防尘罩;支座的四氟滑板不得设置在支座底面，与四氟滑板接触的不锈钢板也不能直接设置在桥梁墩、台垫石上。

四氟板式橡胶支座现在执行的规范为以下三个：

公路行业规范：JT/T4-2004 公路桥梁板式橡胶支座

铁路行业规范：TB/T 1893-2006 铁路桥梁板式橡胶支座

国家规范：GB 20668.4-2007 橡胶支座 第4部分：一般橡胶支座

抗震球型钢支座不仅具有普通球型钢支座承载力大、转动灵活、传力可靠、转角大等特点，而且具有能够减轻因地震力、横向摇摆力、横向风力等产生的竖向拉力和横向剪切等作用，还能够保证水平地震时不落梁，双向滑动球铰支座具有良好的减震性能。

抗震球型钢支座的主要技术性能：

1、可承受竖向载荷；

2、具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4、抗震球形支座可适应径向、环向的位移要求；

5、可适应任意方向的转角要求；

6、抗震球型钢支座具有良好的减震性能；

7、支座不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

8、 支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

1、KQGZ抗震球型钢支座可万向转动，万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载(如恒载、活载、风、地震力等)所产生的反力的传迅、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ抗震球型钢支座可承受拉、压、剪(横向)力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，由于此种支座存在就不会发生落梁，落架等灾难性后果(一般来说，支座是个薄弱环节，在强大的地震力作用下，极易发生落梁或落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身)，故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ抗震球型钢支座与其他支座相比(如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等)，静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ抗震球钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比(如摇摆支座、辊轴支座等)，其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

5、KQGZ抗震球钢支座适用温度范围大(-40+70)，耐久性好;不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ抗震球型钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ抗震球钢支座具有抗拉结构，可减少桥端压重块。

8、KQGZ抗震球钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

KQGZ抗震球型钢支座采用防老化橡胶传递力,不仅起到减振的作用,同时能满足弯距产生的转角。可万向承载,即可承受压力,拔力和任意方向的剪力。可万向转动,以释放任意方向的弯距。KQGZ抗震球钢支座的受力部件大部分采用钢件。橡胶垫也是按国家标准生产并用密封圈将橡胶与空气隔离,重要的是支座外表面采用耐海洋大气、抗紫外线防腐处理,从而保证了支座在60年内不会影响使用。支座中采用PTEF制品,其摩擦系数很小,不老化,耐低温可达-150,保证了支座滑移的灵活性及在寒冷地区的应用。

建筑抗震支座由于在橡胶层中加设夹层薄钢板，而且橡胶层与夹层钢板紧密粘结，当橡胶支座承受垂直荷载时，橡胶板的横向变形受到约束，使橡胶支座具有很大的竖向承载力和竖向刚度。因薄钢板不影响橡胶板的剪切变形，使橡胶板对任何水平方向的运动均呈柔性约束，当橡胶支座承受水平荷载时，其橡胶层的相对侧移大大减少，使橡胶支座可达到很大的整体侧移而不致失稳，而且保持较小的水平刚度(仅为竖向刚度的。并且由于夹层钢板与橡胶层紧密粘结，橡胶层在竖向地震作用下还能承受一定的拉力，使该种支座成为一种竖向承载力极大、水平刚度较小、水平侧移容许值很大、又能承受竖向地震作用的理想隔震装置。

建筑抗震支座

1、性能指标：

竖向抗压承载力：1000KN

竖向抗拉承载力：100KN

水平抗剪承载力：100KN

设计（双向）水平滑移量：正负200mm

设计转角：0.02rad

2、外露钢构件均采用喷漆防锈处理。

3、支座焊接技术应满足GBT985.1和JBT5943有关规定，倒角焊接饱满。

4、其他技术要求与检验方法参见建筑钢结构球形支座GB/T 32836-22016。

5、支座组装完成后需安装临时固定措施。

建筑抗震支座主要技术性能：

1、能承受竖向载荷； 

2、具备相当的抗竖向拔力的性能，保证竖向受拔时上下结构不脱节，且能正常转角； 

3、具备抗水平剪力的性能，保证水平受力时不脱落； 

4、可满足水平位移要求； 

5、可满足万向转动，万向承载； 

6、材质为合金铸钢，充分满足工程寿命年限。

1、支座可承受竖向载荷；

2、支座具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、支座具有抗水平力的性能，保证水平地震时不落梁；

4、支座可适应径向、环向的位移要求；

5、支座可适应任意方向的转角要求；

6、减震支座具有良好的减震性能；

7、支座整体性能好；

8、支座通过球面传力，不出现力的缩劲现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

9、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

二、网架钢结构支座技术参数

1、支座竖向承载力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN十四个级别；

2、支座的抗水平力为竖向承载力的20；

3、支座抗竖向拉力： GKQZ型、GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20； GKGZ型、GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30；

4、设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5、支座的径向位移量&plusmn;20mm-&plusmn;50mm，环向位移量&plusmn;60mm-&plusmn;100mm。

网架钢结构支座加工时，下列部位补习加工精度应符合设计要求：

精轧不锈钢板通过氩弧自动焊与基层钢板链接后其表面的平面度必须符合设计要求，精轧不锈钢板的轧制方向应与支座主要位移方向一致；

支座球型衬板的球面度必须保证要求；

平面聚四氟乙烯板和球型钢衬板的公差配合；

球面聚四氟乙烯板和下支座板的公差配合；

GD固定支座下下支座板的公差配合；

ZX纵向活动支座上支座板则向档条的焊缝高度及焊接质量保证。

网架钢结构支座组装应注意下列事项：

支座滑动面（不锈钢板或镀铬球面与聚四氟乙烯板的接触面）必须清洁，在组装时应用酒精或丙醇擦去不锈钢板及聚四氟乙烯板表面的灰尘及污浊，并涂满295硅脂润滑；

支座组装后应立即安装上下支座的连接板，支座可根据设计要求预设转角及位移；

支座组装后的高度误差不大于正负2mm；

支座组装后外露钢件部分涂装红丹漆及面漆防锈（不锈钢滑动面除外）。

1、钢连廊支座规格可根据正应力、竖向拔力、水平剪力等在规格系列表上选取，若有特殊要求，可与我公司技术部联系，以便特殊设计来满足工程需要。

2、墩台顶面设计预埋钢板，以便于支座与下部结构连接。

3、钢连廊支座顶、底板所承载的混凝土应按公路桥涵设计规范中局部承压的有关要求配置钢筋网。

4、当桥梁为跨海或沿海桥时，设计图上应在适当位置标注清楚，以便生产厂家选择耐腐蚀的材料，以提高支座使用寿命。

二、钢连廊支座的主要技术性能： 

1、可承载竖向载荷； 

2、具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节； 

3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱节； 

4、可适应径向、环向的位移要求； 

5、可适应任意方向的转角要求； 

6、减震支座具有良好的减震性能； 

7、支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀； 

8、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

三、钢连廊支座技术参数

1、钢连廊支座竖向承载力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN十四个级别；

2、钢连廊支座的抗水平力为竖向承载力的20％；

3、钢连廊支座抗竖向拉力：

GKQZ型、GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20％；

GKGZ型、GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30％；

4、设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5、支座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

6、支座滑动摩擦系数μ0.03（-25- 60）；

7、支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1（GKQZ型、GJQZ型）

μ0.03（GKGZ型、GJGZ型）

单向滑动钢连廊铰支座：竖向承载力不小于1000KN,竖向拔力300kN，水平剪力800kN,单向水平位移100mm;转角0.04rad。

1.1.支座设计承载力从原来的1000KN~50000KN扩大为O.8~60Mn，级差从18级增至31级，扩大了使用范围。

1.2.常温型活动支座设计摩擦系数#小取值从原来的0.04下调至0.03。

1.3.支座转角从原来的0.01 164rad(40’)扩大为0.02rad(1’08’)。

1.4.位移级数从原来的二级增加至三级;

1.5.为了支座更换方便，改进了地脚螺栓的设计。

1.6.调整了支座的平面尺寸。

经改进后的GPZ(II)型盆式橡胶支座设计合理、结构紧凑，已达到国际水平。

2.GPZ(II)型盆式橡胶支座主要设计参数

2.1.GPZ(II)型盆式橡胶支座的种类

按使用性能分为:

a双向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX;

b单向活动支座:具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能，代号DX;

c固定支座:具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD。

按适用温度范围分为:

a常温型支座:适用于-25℃~+60℃使用。

b耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃使用，代号为F。

2.2.竖向承载力:在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2%，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%;支座残余变形不超过总变形量的5%。

2.3.水平承载力:固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%，支座设计承载力和水平承载力均允许超载10%。

2.4.转角:支座转动角度不小于0.02rad(1’08’)。

2.5.摩阻系数:加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06。

隔震橡胶支座主要包括四大类产品：

1、标准叠层橡胶支座

普通叠层橡胶支座是用天然橡胶或氯丁橡胶制造的，通常把用天然橡胶制造的普通叠层橡胶支座称为天然橡胶叠层橡胶支座或标准叠层橡胶支座，这种支座具有高弹性，在水平方向上起弹簧作用，但阻尼性能较低，一般不单独是用。为了满足隔震结构体系对阻尼值的要求，通常与外加阻尼器（消能装置）一起并用。

2、铅芯叠层橡胶支座（LRB）

该种支座是在普通叠层橡胶支座中心嵌入铅棒而成。铅棒单独使用不容易吸收能量，而利用周围叠层橡胶的约束力和铅棒的屈服应力较低的特点，使橡胶支座在受力终止时具有可恢复性，提高其吸能效果及确保有适度阻尼，而且铅芯增加了橡胶支座的早期水平刚度，对控制风反应和抵抗地基微震有利。   

3、高阻尼叠层橡胶支座（HDR）

这种支座采用高阻尼橡胶材料制造，即在橡胶母材中添加碳或其他元素，使橡胶支座具有更好的阻尼性质，碳的添加量的大小直接影响阻尼大小。高阻尼橡胶支座兼有隔振器和阻尼器的作用，可在隔震系统中单独使用。   

4、内包阻尼体叠层橡胶支座

在橡胶支座中央部位设置圆柱体的阻尼材料，周边仍由叠层天然橡胶包围约束。

隔震橡胶支座中的隔震器包括叠层橡胶支座、螺旋弹簧支座和滑、转动支座，其中叠层橡胶支座又包含普通叠层橡胶支座、铅芯叠层橡胶支座和高阻尼叠层橡胶支座，滑转动支座包含普通滑动支座、回弹滑动支座和曲面转动支座。首先，隔震器需要能够支撑上部结构的全部重量。其次，隔震器要在水平方向上有着较小的刚度，具备一定的弹性，能够延长结构的整体周期，可以有效避开地震动的卓越周期，从而降低上部结构的地震反应，以达到隔震的效果。

滑动盆式橡胶支座的安装选择：

1.双向滑动盆式橡胶支座有多向活动和单向活动之分，多向活动支座上下钢板应根据实际需要做成方形或圆形均可，下钢板放置支座处就扣5mm深度凹槽以放置支座。

2.单向活动支座顺桥向位移量与多向活动支座相同，横桥向位移量为顺桥向位移量十分之一，所以当横桥向位移量不大时，可选择单向活动支座。

滑动盆式橡胶支座应根据桥梁跨径的长短、支点反力的大小、梁体变形的程度以及支座结构高度的要求等来划分。

按支座变形可能性分类

1、固定支座；

2、单项活动支座；

3、多项活动支座。

按支座所用材料分类

1、钢支座：平板支座、弧形支座、摇轴支座、辊轴支座；

2、是否带滑动能力划分支座：滑动支座、固定支座；

3、橡胶支座：板式橡胶支座（含四氟滑板板式橡胶支座）、盆式橡胶支座、铅芯橡胶支座、高阻尼隔震橡胶支座。

滑动盆式橡胶支座可以利用橡胶的弹性，满足梁端的转动，通过焊接在上座板上的不锈钢板与聚四氟乙烯来进行自由滑移，还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查，并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。 如果两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是好的。

桥梁盆式橡胶支座的特点

1、采用不锈钢板与聚四氟乙烯模压板简的平面滑崐移作为支座的滑移面，具有低的摩擦系数，承载能力大崐、变形小、耐磨耗、抗腐蚀能力强；

2、采用密封的橡胶兴不但不大提高了支座的承载能力及橡胶的寿命，更为重要的是保证了支座具有灵活的转动性能及良好的缓冲性能；

3、支座的构造简单、重量轻、价格便宜，具有明显的经济效果；

4、支座建筑高度低，对桥梁设计非常有利；

5、适用温度范围

本系列盆式橡胶支座的适用温度有两种，应根据桥梁所在地区的温度进行选用。

常温型支座：+60~-25℃采用氯丁橡胶。

耐寒型支座：+60~-40℃采用天然橡胶或三元乙丙橡胶。

6、本系列支座符合≤JT3141-90公路桥梁盆式橡胶支座≥标准。

桥梁盆式橡胶支座与桥梁的连接

1、焊连连接：桥梁上下部构造在施工中，在支座位置应预埋比本系列支座顶、底板大的钢板，并有可靠锚固措施。支座就位后用断续焊接将支座顶、底板与预埋钢板焊接在一起；

2、地脚螺栓连接：用地脚螺母将支座与桥梁上下部构造连接；

上述两种方法也可混合使用，如支座与大梁采用地脚螺栓连接与墩台采用焊接连接。

桥梁盆式橡胶支座安装要领

1、建议设置支座垫石；

2、活动支座安装前用丙酮或酒精仔细擦洗相对各滑移面，擦净后在四氟滑板的渚油槽内注满≤295硅脂≥润滑剂，并注意硅脂保洁。支座其它各件也应擦洗干净；

3、支座除标高符合设计要求外，保证平面二个方崐向的水平是很重要的。否则将影响桥梁盆式橡胶支座的作用性能，支座的四角高差不得大于2毫米；

4、支座上下各种纵横向必须对中，当安装温度与设计温度不同时，活动支座上下各种错开的距离需经计算确定；

5、单向活动支座安装时，上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于5°；

6、支座中心线与主梁中心线应重合平行；

7、桥梁盆式橡胶支座安装地脚螺体时其对露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度。

抗震盆式橡胶支座技术性能：

1、支座反力（竖向承载力）共分31级（0.8～60MN）：0.8、1、1.25、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55和60MN。

2、支座设计转角：0.02rad。

3、单向活动支座设计摩擦系数：非地震时加硅脂润滑后，常温型支座设计摩擦系数#小取值为0.03，耐寒型支座设计摩擦系数#小取值为0.06。

4、支座水平承载力：固定支座各方向及单向活动支座非滑移方向（与导向块长充方向垂直）的水平力，为支座设计竖向承载力的20%。

抗震盆式橡胶支座性能及分类

1、双向活动支座：具有竖向转动和纵向与横向滑移性能，代号为SX；

2、单向活动支座：具有竖向转动和单一方向滑移性能，代号为DX；

3、固定支座：仅具有竖向转动性能，代号为GD。

抗震盆式橡胶支座的优点：

1、桥梁支座采用刚、柔结合的方式起到抗震的作用，增大支座的消耗能力进而增大抗震效果；

2、抗震橡胶支座转动角度是0.02rad；

3、抗震盆式橡胶支座具有良好的密封性；

4、该产品由套筒加螺栓的方式，更容易安装和维修。

网架减震球型钢支座传力可靠，各方向转动性能一致，不仅具备盆式橡胶支座承载能力强、水平位移大的特点，而且能适应大转角的需要，适用于宽桥、坡桥、曲线桥等；还由于承压部件不使用橡胶块，不存在橡胶低温脆性等影响，因此特别适用于低温地区。其类别分为固定型(GD型 )、单向型(DX型)、双向型(SX型)三种类型，按耐气候性能分为普通型(适用于-25～ 60℃)和耐寒性(适用于-40～ 60℃)。

根据工程的结构和支座的使用性能，将网架减震球型钢支座分为四个类型：

WJKQZ型网架抗震钢球支座

WJJQZ型网架减震钢球支座

WJKGZ型网架抗震球型钢支座

WJJGZ型网架减震钢球钢支座

每种类型支座又分为双向活动型、单向活动型、固定型。

网架减震球型钢支座性能参数：

1、支座竖向承载力分为

300KN 500KN 1000KN 1500KN 2000KN 2500KN 3000KN 4000KN 5000KN 6000KN 7000KN 8000KN 9000KN 10000KN十四个级别

2、支座的抗水平力为竖向承载力的20%

3、支座抗竖向拉力：WJKQZ型、WJJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%；WJKGZ型、WJJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%

4、设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5、支座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

6、支座滑动摩擦系数μ≤0.03（-25℃-+60℃）；[1]

7、网架减震球型钢支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1（WJKQZ型、WJJQZ型）μ≤0.03（WJKGZ型、WJJGZ型）。

铸钢球型支座的优点：

1、此种支座采用面接触，接触面大、压强低，传力均匀，故体积小，用钢量小。

2、体积小、高度低，其力学计算简图与总体计算简图相一致，不会造成或减少力学计算模型与实际结构的误差。

3、可万向承载，即可承受压力、拔力、任意方向的剪力，力的大小可根据要求设计。一般系列化产品为500~80000KN。（在连续梁桥、曲线桥、大型网架四角处以及施工时产生的临时荷载，支座会产生拔力，其它类型支座均不能承受过大的拔力和剪力。

4、可万向转动，内部是球饺，故可万向转动。转角大小可按工程要求设计，支座转动可一般为（0.02~0.05）rad(弧度)。此项功能适合于宽桥、坡道桥（斜面桥）和空间结构。

铸钢球型支座材质：

不锈钢板、聚四氟乙烯滑板、橡胶密封圈等均按JT391-1999标准规定执行。铸钢按GB/T11352-1989、GB/T14408-1993标准执行。

铸钢球型支座的优点：

支座采用防老化橡胶传递力，不仅起到减振的作用，同时能满足弯距产生的转角。

可万向承载，即可承受压力，拔力和任意方向的剪力。

可万向转动，以释放任意方向的弯距采用球面接触，接触面大，压强低，传力均匀，体积小，用钢量小。

支座的受力部件大部分采用钢件。橡胶垫也是按国家标准生产并用密封圈将橡胶与空气隔离，重要的是支座外表面采用耐海洋大气、抗紫外线防腐处理，从而保证了支座在60年内不会影响使用。

支座中采用PTEF制品，其摩擦系数很小，不老化，耐低温可达-150℃，保证了支座滑移的灵活性及在寒冷地区的应用。

支座采用镀铬球芯，可万向转动，以释放任意方向的弯矩。

支座的作用使下部结构(柱、墩)受力均匀。

支座高度低，对建筑的结构设计有利。

铸钢球型支座的性能参数指标：

竖向承载力:500-80000KN

竖向拔力:500-80000KN

水平剪力:500-80000KN

以上三种类型的力可用相应组合选取，但情况特殊时需另行复核设计。

设计转角:0.01-0.02rad

铸钢球型支座摩擦系数:μ=0.03(常温-25°~40°)μ=0.05(低温-60°~25°)。

球型抗震支座技术参数如下：

1、竖向承载力分为500KN~10000KN十四个级别；

2、球型抗震支座的抗水平力为竖向承载力的20%；

3、球型抗震支座抗竖向拉力为竖向承载力的30%；

4、设计转角为0.08rad(可根据用户要求另行设计)

5、球型抗震支座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

球型抗震支座主要技术性能：

1、可承受竖向载荷；

2、具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4、可适应径向、环向的位移要求；

5、适应任意方向的转角要求；

6、具有良好的减震性能；

7、通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

8、不用橡胶承压，不存在橡胶老化对球型抗震支座的影响，使用寿命长。

球型抗震支座分为四个类型：GKQZ型钢结构抗震钢球支座、GJQZ型钢结构减震钢球支座、GKGZ型钢结构抗震球型钢支座、GJGZ型钢结构减震球型钢支座。球型抗震支座是依据中华人民共和国交通行业标准《球型盆式支座技术条件(GB/T17955-2009)及建筑抗震设计规范(GB50011-2001)钢结构设计规范(GB50017-2003)，经详细的静力学、动力学分析研制而成的新型抗震球型支座。球型抗震支座的结构更加合理，性能更加可靠，使用寿命更长。

1、球型钢支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在混凝土上的反力比较均匀；

2、球型钢支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程，转动力矩小，而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关，与支座转角大小无关，特别适用于大转角的要求，设计转角可达0.05rad.

3、支座各向转动性能一致，适用于宽桥、曲线桥；

4、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响，特别适用于低温地区。

球型钢支座示意图

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯

4、PTFE圆平板

5、PTFE球形板

6、不锈钢

球型钢支座主要技术性能

1、支座反力(坚向承载力)分为16级：

1000，1500，2000，2500，3000，4000，5000，6000，7000，8000，9000，10000， 12500，15000，17500，20000kN，大于20000kN时单独设计加工。

2、支座设计转角分为0.01 0.015和0.02rad。

3、支座设计位移量：

顺桥向：1000~2500KN，e=±50mm；3000~1000kN；e=±50mm， ±100mm和±150mm。

横桥向：采用DX多向活动支座，e=±20mm。

设计位移量根据工程需要可进行变更。

4、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下，应力为30Mpa左右时，取值如下：

常温(-25℃~+60℃)0.03；

低温(-40℃~+40℃)0.05

5、球型钢支座可承受的水平力：

纵向活动支座(ZX)横桥向水平力为支座反力的10%；固定支座(GD)承受水平力为支座反力的10%。

球型桥梁支座的水平位移是由上(支座)滑板与中座板上的平面四氟板之间的滑动来实现的。另外，通过在上座板上设置导向板(槽)或导向环来约束支座的单向或多向位移，可以制成单向活动球型支座和固定球型支座。球型支座的转角是由中座板的凸球面与下座板上的球面四氟板之间的滑动来实现的。通常由于支座的转动中心与上部结构的转动中心不重合，而在中座板和下座板之间形成第二滑动面。根据上部结构与支座转动中心的相对位置，球面转动方向可以与平滑动方向一致或相反。如果两个转动中心重合，则无平面滑动。

球型桥梁支座除具有一般球型支座转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关、转动性能各个方向一致等优点外，还具有以下几大特点：

(1)承载吨位大—#大支反力可超过100000KN；

(2)转角大(#大转角0.06弧度)；

(3)耐腐蚀能力大大增强，可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用

(4)平面滑动和转动摩擦阻力小；

(5)防尘防水性能好，可保证摩擦副无腐蚀、无污染；

(6)设计寿命长(按100年设计)；

(7)支座小巧轻便，较同样支反力的盆式橡胶支座重量减轻40—50%，较同样支反力的其它系列球型支座重量减轻20—25%。

球型桥梁支座的设计参数

1、支座反力

a、支座垂直支反力从1500-100000KN，分30级。也可根据用户要求进行特殊规格的设计、制造。

b、支座可承受的水平力：固定支座和纵向活动支座在非滑移方向的水平支反力不小于垂直支反力的10%o

2、支座设计转角分0.02和0.05弧度两种。也可根据用户要求，设计其它转角或更大转角的支座。

顺桥向：±50-100、±150、±200、±250mm。

横桥向：多向活动支座为±400mmo

4、球型桥梁支座的分类及代号

a、球型桥梁支座的分类：球型支座按活动型分为双向活动支座(SX)、单向活动支座(DX)和固定支座(GD)三种类型。

球型盆式支座所能承受的竖向反力从1000kN到20000kN；支座可能容许的#大转角为34'～69’；支座容许的#大位移量为：顺桥向50～150mm、横桥向20mm；支座的摩擦系数f≤0.05；支座可承受的水平荷载为支座可承受竖向反力的10%。 球型盆式支座有下支座凹板、球冠衬板、上支座滑板、聚四氟乙烯滑板(平面和球面各一块)及橡胶密封圈和防尘罩等部件组成。球冠衬板是球形支座的核心。它的平面部分开有镶嵌四氟板的凹槽，用以固定平面四氟板。下支座凹板由钢板或铸件制成，主要起固定球面四氟板的作用并将支座反力分散传递到桥墩、桥台上。平面四氟板和球面四氟板是支座的主要滑动部件，在四氟板表面用专用模具压制成硅脂贮油坑，并涂以295硅脂，以减少四氟板的滑动摩擦及磨耗。平面四氟板与上支座板的不锈钢板之间的滑动能满足支座的位移需要，其工作原理与盆式橡胶支座完全一致。 

球型盆式支座安装方法

(1)支座出厂时，应由厂家将支座调平，并拧紧连接螺栓，防止支座在运输和安装过程中发生转动和倾覆。支座可安设计需要预设转角和位移，由施工单位在定货前提出预设转角和位移量的要求。生产厂家在装配时预先调整好。

(2)支座安装前，施工单位要开箱检查支座及配件的相关资料；开箱后不得任意转动连接螺栓和拆卸支座部件。

(3)当支座安装采用螺栓栓接时，在下支座板四周用钢契块调整支座水平，并使下支座底板面高出桥墩顶面20～50mm，找出支座纵、横桥向的中心位置，使之符合设计要求。用环氧砂浆灌筑地脚螺栓和支座底面垫层。

(4)当支座安装采用焊接连接时，应先将支座准确定位后，采取对称间断焊接的方法，将上、下支座板与梁体及墩台预埋钢板焊接，焊接时应防止烧伤支座和混凝土。

(5)支座安装高度应符合设计要求，要保证支座平面的水平及平整，支座支承平面四角高差不得大于2mm。

(6)在梁体安装完毕后，或现浇混凝土梁体形成整体并达到设计强度后，在张拉梁体预应力之前，应拆除上、下支座的连接钢板，以防止约束梁体的正常转动。

(7)拆除上、下支座的连接钢板后，检查支座的外观有无破损现象，并及时安装支座的外防尘罩。

(8)支座在使用一年以后，应进行质量检查，清除支座周围的杂物和灰尘，并用棉丝仔细擦去不锈钢表面的灰尘。 

1、网架钢结构抗震支座可万向转动、万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。

2、网架钢结构抗震支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，就不会发生落梁、落架等灾难性后果，故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、网架钢结构抗震支座的静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车高速运行时的平顺性。

4、网架钢结构抗震支座通过球面传力，受力面积大，并采用多种材料的优化组合，其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同承载力的钢支座相比造价较低。

5、网架钢结构抗震支座适用温度范围大(-40℃～+70℃)，耐久性能好，不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。网架钢结构抗震支座适用范围（桥梁伸缩缝）抗震球型钢支座适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

网架钢结构支座选型存在的问题

目前小跨度网架常采用平板压力支座,这种支座产生的水平位移和角位移都较小,对结构整体受力影响不大。对于中等跨度网架和网壳结构仍有些工程采用平板压力支座,由于网架产生的水平推力较大,使支座受力复杂,还可能影响到网架的安全。网架支座一般有固定、自由和弹性三种形式,采取哪种支座形式,应根据工程具体情况确定。支座的选取不仅影响到网架的安全、经济,还直接影响到下部支承结构设计的难易程度,但是有一个原则,即网架设计支座的力学模式必须和施工图设计的支座构造保持一致。

网架和下部结构分开设计存在的问题

由于《网架结构设计与施工规程》(JGJ7-91)没有规定必须把网架和下部结构连成整体分析计算,国内多数网架专用程序都是把网架和下部结构分开来计算。目前设计中存在下列几个问题。网架钢结构支座公司没有采用合理正确的下部结构支承刚度目前网架支座设计的一类错误是支座刚度估算错误。当假定网架支座为三向不动铰时,计算出的网架支座水平反力往往偏大。

(1)下部结构为体育场馆有看台或为多层框架时,支承框架柱刚度难以估计准确；

(2)若网架平面不规则,支承框架柱两个方向的刚度都不易估计准确；

(3)若考虑地震作用,下部混凝土结构对网架的地震反应影响较大,网架杆件内力变化较大,在不同方向地震作用下每根柱的变形和位移不相同,下部框架整体受力也有较大变化；

(4)在温度变化影响下,网架各方向伸缩不一致,下部结构受力和变形各方向也不相同。

网架钢结构支座选用应注意的问题：

(1)平板压力支座可用于小跨度网架。这种支座角位移受到约束,设计时支座底板可开设椭圆螺栓孔,当网架克服支座摩擦力后,可产生水平方向的位移,当需要增强滑移能力的时候,可在支座与过渡钢板之间增设橡胶支座或者聚四氟乙烯板。

(2)单面弧形压力支座可用于中小跨度网架。支座可沿弧面产生转动,改善了网架由于挠度和温度应力对支座受力性能的影响。

(3)双面弧形压力支座适用于大跨度网架,球铰压力支座适用于多支点的大跨度网架。由于这类支座的构造复杂,价格昂贵,除了在一些特大跨度民用建筑中使用外,国内很少采用。

(4)板式橡胶支座适用于大中跨度网架、弧形网架及网壳结构。这种支座不仅可使网架支座在不出现过大压缩变形的情况下获得足够的承载力,而且由于橡胶垫板具有良好的弹性和较大的剪切变形能力,故而既可适应支座节点的转动要求,又能适应温度变化、地震作用产生的水平变位,并能改善下部支承结构的受力状态。与其他类型的支座节点相比,这类支座节点还具有构造简单、安装方便、节省钢材等优点。板式橡胶支座在国内很多大中跨度网架结构工程得到成功的应用,并取得了较好的技术经济效果。

当网架平面不规则时,竖向为固定,其他两个方向的抗侧刚度根据橡胶支座和框架柱的组合刚度按实际情况确定。(5)当支座支承在梁上,并且梁的刚度不大时,沿边界切向可假定为固定,沿竖向和边界法向应处理为弹性,弹簧刚度可近似取为梁在相应方向的抗弯刚度。

网架钢结构支座特点：

1、支座可万向转动、万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。

2、支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，就不会发生落梁、落架等灾难性后果，故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、的静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车高速运行时的平顺性。

4、网架钢结构支座通过球面传力，受力面积大，并采用多种材料的优化组合，其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同承载力的钢支座相比造价较低。

5、支座适用温度范围大(-40℃～+70℃)，耐久性能好，不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

网架钢结构支座选用时应注意的事项

1、选用支座时应注意承载力的大小、竖向拉力的大小、水平力的大小，并注意位移量和转角，对于减震支座还应注意水平弹性刚度。

2、选用支座时应注意支座的类型，即双向活动型、单向活动型、固定型。

3、减震支座的约束方向都给以位移和刚度，是为了工程减震的需要。

1、支座可承受竖向载荷；

2、支座具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、支座具有抗水平力的性能，保证水平地震时不落梁；

4、支座可适应径向、环向的位移要求；

5、支座可适应任意方向的转角要求；

6、减震支座具有良好的减震性能；

7、支座整体性能好；

8、支座通过球面传力，不出现力的缩劲现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

9、WJJQZ减震钢球支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

二、WJJQZ减震钢球支座技术参数

1、支座竖向承载力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN十四个级别；

2、支座的抗水平力为竖向承载力的20%；

3、支座抗竖向拉力：

GKQZ型、GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%；

GKGZ型、GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%；

4、设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5、支座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

6、支座滑动摩擦系数μ≤0.03（-25℃-+60℃）；

7、支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1（GKQZ型、GJQZ型）。

2、KQGZ 抗震球钢支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，由于此种支座存在就不会发生落梁，落架等灾难性后果（一般来说，支座是个薄弱环节，在强大的地震力作用下，极易发生落梁或落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身），故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ 抗震球钢支座与其他支座相比（如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等），静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ 抗震球钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（如摇摆支座、辊轴支座等），其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

5、KQGZ 抗震球钢支座适用温度范围大（-40℃～+70℃），耐久性好；不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ 抗震球钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ 抗震球钢支座具有抗拉结构，可减少桥端压重块。

8、KQGZ 抗震球钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

KQGZ抗震型球形钢支座安装部件

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯（钢衬板）

4、F4（PTFE ）圆平板

5、F4（PTFE ）球形板

6、橡胶密封圈

7、不锈钢